1、行车道砼浇筑后使用状态159.41-0.003-0.0010.000257.201.4371.4351.4331.4311.430354.603.0753.0733.0713.0693.068452.004.6404.6384.6364.6344.632549.406.1336.1306.1286.1256.124646.807.5487.5447.5417.5387.536744.208.8858.8818.8778.8748.871841.6010.14610.14210.13710.13310.130939.0011.33411.32811.32211.31811.3141036.401
2、2.44412.43812.43012.42612.4201133.8013.48013.47213.46313.45813.4521231.2014.43914.42914.41914.41314.4051328.6015.32215.31115.29915.29215.2831426.0016.13016.11816.10316.09616.0851523.4016.86316.84816.83116.82316.8111620.8017.52117.50517.48517.47717.4621718.2018.10118.08318.06118.05118.0351815.6018.60
3、818.58718.56318.55218.5331913.0019.03719.01418.98718.97518.9542010.4019.39219.36719.33619.32319.300217.8019.67219.64419.61019.59519.570225.2019.87219.84119.80319.78719.759232.6020.00119.96719.92619.90919.877240.0020.07520.03819.99319.97419.940系杆预拱度表系杆预拱度（mm）61.0-7-5-2-158.552.039332546.8756348402641
4、.61078969583736.413611387734731.2160133103865526.01811511179820.819916512815.621317713711510.4223185143120775.22291911471237923219314912580吊索参数表索号数量理论锚固点间距（m）成桥索力（MPa）成桥索力（kN）索长弹性伸长修正值（mm）实际锚固点间距（m）5.2992.3195-36.5658.173117.4249-69.43210.756119.625312.00313.028117.5-814.26314.994116.2246-916.22116.
5、657115.8245-1017.87518.018116.9247-1119.22919.074118.9252-1220.28019.827125.8266-1321.02820.275136.2288-1521.47220.445142.830221.6415拱肋标高、系杆预拱度控制原理和程序5.1控制原理因设计只提供了各阶段拱肋高度和系杆预拱度，未提供各阶段对应的吊索索力值，而在施工过程中必须按不同阶段的索力值调整拉索拉力后，才能使拱肋高度和系杆预拱度达到设计要求。所以要控制好拱肋高度和系杆预拱度，必须先推算出各阶段的索力。要推算各吊索的索力，先要确定单桥拉索的总索力和各吊索的索力分配
6、系数。因拱桥受力结构较复杂，根据其结构特点，对吊索受力进行简化分析计算如下：单桥索力总和等于支座间（117m范围）桥面荷载之和；因桥面荷载均为均布荷载，且系杆为均质材料，所以在不同阶段的各吊索索力分配系数不变。不同阶段各吊索拉力可用下式粗略推算：该阶段索力=成桥索力因上述理论存在推测成分，未经过详细计算进行论证，所以在施工过程中必须及时观测进行验证。5.2各阶段控制索力计算总索力（195+249+253+249+246+245+247+252+266+288）4+3022=10564kN各阶段索力各阶段索力计算 阶段名称荷载名称行车道混凝土浇筑前行车道混凝土浇筑完成后系杆自重1044横梁自重5
7、03纵梁自重389联结系自重250节点板自重吊索91维修吊车72桥面系766行车道砼自重2545管线3323人行、车辆1351合 计索力（%）23%31%55%100%各阶段单根索力=成桥索力上表中的系数5.3控制程序在撤除支架后按该阶段的计算索力调整各拉索，同时复核拱肋高度和系杆预拱度；后续施工过程按各阶段计算索力复核并修正索力，同时对拱肋高度和系杆预拱度进行观测，验证该阶段的索力、拱肋高度和系杆预拱度是否与理论分析的结论吻合。6控制方法和控制效果6.1控制方法吊索索力由能显示应力值的扳手控制和调整。拱肋高度采用全站仪三角交汇测量拱肋下弦管底标高的方法观测。系杆预拱度采用水准仪测量系杆顶标高
8、的方法观测。6.2实际控制效果支架撤除后阶段支架撤除后按成桥索力的23%调整拉索应力，调整完成后实测拱肋标高和系杆预拱度情况如下：拱肋高度和系杆预拱度实测汇总表拉索编号下弦底标高（m）设计值实测值高差1.851.862 0.012 45+124.8244.792 -0.032 75 7.4867.447 -0.039 102 +139.849.819 -0.021 122 +811.88311.849 -0.034 136 +313.61613.583 -0.033 142 15.03714.998 158 16.14916.124 -0.025 171 16.95516.926 -0.029
9、 174 17.43717.414 -0.023 180 17.63817.605 185 拱肋混凝土浇筑完成后阶段拱肋混凝土浇筑完成后，按成桥索力的31%对拉索应力进行了复核，与推算值基本符合，调整完成后实测拱肋标高和系杆预拱度情况如下：1.8481.860 32 +74.8214.791 -0.030 58 +107.4817.446 -0.035 78 +99.8329.805 -0.027 100 11.87311.840 114 +1113.60113.563 -0.038 126 15.01714.995 -0.022 16.12516.102 141 +416.92416.890
10、 144 17.39917.362 -0.037 149 +217.59317.586 -0.017 155 +6行车道混凝土浇筑完成后阶段行车道混凝土浇筑完成后，按成桥索力的55%对拉索应力进行了复核，与推算值基本符合，实测拱肋标高和系杆预拱度情况如下：1.8461.857 0.011284.8184.790 -0.02835+157.4777.445 -0.032709.8289.808 -0.0208511.86711.840-0.027100+1413.59413.555-0.03911215.00914.990 -0.01916.11416.090-0.02412616.91116.
11、885 -0.026128 17.38317.348 -0.03513217.57417.546 1387结论根据设计和规范要求，拱肋高程允许误差为L/3000=39mm，系杆预拱度允许偏差为15mm。从各阶段实测结果看，拱肋高度和系杆预拱度均满足设计和规范要求。由此，可得出以下结论：推测的各拉索索力与实际情况基本吻合，可满足控制拱肋高度和系杆预拱度的要求。 在支架撤除后按该阶段计算值对索力调整准确后，在后续施工过程中拱桥自身将按固定的系数将增加的荷载分配给每根拉索，多数情况下不用再进行调整。但施工过程中可能因荷载加载不均匀或局部受力较大等原因，造成个别拉索拉力发生较大变化，所以在不同阶段必须对各吊索索力进行复核并及时修正。
