最新煤仓支模施工方案.docx

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最新煤仓支模施工方案

一、工程概况：

本工程为实联化工100万吨车联碱工程——煤仓；属于框架结构；煤仓高度35.7m,高度：

料斗9.4m；筒仓6.97米,共计3个,长度30米,宽10米,本工程筒仓高度从标14.37米开始搭设支撑架标高7.5米楼层均为高支模。

本方案主要是筒仓板支模方案,筒仓侧板分两次浇筑：

第一次从27.47米处开始,浇筑至31.72米；,第二次浇筑料斗斜板。

第三次顶板和余下的墙板同时浇筑。

二、编制依据：

1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

1.3《建筑施工计算手册》江正荣著

1.4《建筑施工手册》第四版

1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

1.6《建筑工程模板安全技术规程》JGJ162-2008

1.7《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204-2005

1.8《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著

三、墙模板工程施工技术

第一次支模高度4.25米,模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm,内龙骨采用50×100mm木方,外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

本工程以3~4轴线为计算依据,其余按照此布置施工,墙板按照最高4.25进行计算,低于此部分按此进行施工。

对拉螺栓布置10道,在断面内水平间距：

305+305+305+305+457.5+457.5+457.5+457.5+457.5+457.5mm,

断面跨度方向间距305mm,直径14mm。

为保证筒仓支模整体稳定性,筒仓内架子搭设见附图。

3.2、支撑架搭设施工技术：

横向间距或排距（m）:

0.80；纵距（m）:

0.80；步距（m）:

1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

21.6米；采用的钢管（mm）:

Φ48×3.0；板底支撑连接方式:

钢管支撑；立杆承重连接方式:

可调托座；板底钢管的间隔距离（mm）:

300.00；

3.4、筒仓侧板分三次浇筑：

第一次从27.47米处开始,浇筑至31.72米；,第二次浇筑料斗斜板。

第三次顶板和余下的墙板同时浇筑。

3.5、满堂脚手架施工工艺

1、1、搭设的顺序

地面→摆放扫地杆→自角部起依次向两边竖立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与该立杆固定（固定立杆底端前,应吊线确保立杆垂直）、在该扫地杆另一端连第二根立杆和第二根平行扫地杆、再这两根扫地杆上分别固定第三、四根立杆,待每边竖起4根立杆后,装设第一步大横杆、校正立杆垂直和横杆水平使其符合要求后,按45±5KNm力矩拧紧扣件螺栓,形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设,直至第一步架完成。

全面检查一遍构架质量,严格确保设计要求和构架质量→设置连墙杆→随搭设进程及时装设连墙杆和剪刀撑→铺设脚手板和装设作业层栏杆、铺挡脚板。

2、、搭设的方法

脚手架搭设前,依据建筑物形状放线,并根据柱距排好立杆。

搭设大横杆时必须在角部交圈并与立杆连接固定,铺板时应处理好东西两面和南北两面的作业层交汇搭接形成的小错台构造。

当要求周边铺板高度一致时,角部应增设立杆和纵向水平杆（至少与3根立杆连接）。

当搭至有连墙件的构造节时,在搭设完该处的立杆、大横杆后,应立即设置连墙件。

在顶排连墙杆上的架高（以大横杆计）不得多于两步,搭设时及时设置剪刀撑,不得滞后超过两步距。

扣件安装时应注意扣件规格必须与钢管外径相同,拧固时要用力矩扳手,扭力矩控制在45±5KNm,防止用力过大螺栓溢扣。

在主节点处固定大横杆、小横杆、剪力撑、斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

对接扣件的开口应朝架子内侧,螺栓向上,避免开口朝上,以防雨水进入。

各杆件相交伸处的端头均大于100mm,以防止杆件滑脱。

工人在架上进行搭设作业时,作业面上需铺设临时脚手板并用铅丝绑扎固定。

当未完成整体脚手架的搭设时,在下班前,必须对所搭的架子部分进行临时固定,以免发生意外.

脚手架的搭设必须统一交底后作业,统一指挥,严格按照相应安全规范施工.

3、脚手架的拆除

1）拆除脚手架前的准备工作：

全面检查脚手架,重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况,设围栏或警戒标志,并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。

2）拆除架子的工作地区,严禁非操作人员进入。

3）拆架前,应有现场施工负责人批准手续,拆架子时必须有专人指挥,做到上下呼应,动作协调。

4）拆除顺序应是后搭设的部件先拆,先搭设的部件后拆,严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。

5）固定件应随脚手架逐层拆除,当拆除至最后一节立管时,应先搭设临时支撑加固后,方可拆固定件与支撑件。

6）拆除的脚手架部件应及时运至地面,严禁从空中抛掷。

7）运至地面的脚手架部件,应及时清理、保养。

根据需要涂刷防锈油漆,并按品种、规格入库堆放。

3.6、梁模支撑：

梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑,立杆纵、横向间距均为1.00m,沿梁跨方向两侧立杆间距加密为600mm;立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm；垫板采用50×250的木板；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆,水平杆的步距（上下水平杆间距）1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。

在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆,沿梁方向间距0.60m。

梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。

梁模板支架宜与柱模板支架综合布置,相互连接、形成整体

四、模板的拆除

41拆模程序：

先支的后拆,后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。

4.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。

柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%,并有同条件养护拆模试压报告,经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。

4.3模板拆除的顺序和方法。

应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。

拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

4.4拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。

待该片（段）模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐。

4.5拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。

按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。

五、成品保护措施

5.1模板搬运时应轻拿轻放,不准碰撞柱、梁、板等混凝土,以防模板变形和损坏结构。

5.2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时,应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。

5.3搭设脚手架时,严禁与模板及支柱连接在一起。

5.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板,以保证模板牢固稳定不变形。

浇筑混凝土时,在芯模四周要均匀下料及振捣。

5.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急,严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬,以免混泥土表面或摸板受到损失坏。

六、质量保证措施及施工注意事项

6.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完毕,经高支模管理机构有关人员组织验收合格后,通知公司质安部、技术部到现场检查、验收,合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业

6.2现浇结构模板安装允许偏差：

序序号

项目

允许偏差（mm）

1

轴线位移

5

2

底模上表面标高

±5

3

截面内部尺寸

柱、梁

＋4,-5

4

层高垂直度

大于5m

8

5

相邻两板表面高底差

2

6

表面平整度

5

注；检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。

6.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。

6.4模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

6.5浇筑混凝土时,木工要有专人看模。

6.6认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序。

6.7严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放。

6.8在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确。

6.9支撑脚手架搭设要求：

项次

项目

技术要求

允许偏差Δ（mm）

检查方法

1

地基

基础

表面

坚实平整

——

观察

排水

不积水

垫板

不晃动

底座

不滑动

不沉降

-10

2

立杆垂直度

±20

用经纬仪或线垂和卷尺

3

间距

步距

——

±20

钢卷尺

纵距

——

±50

横距

——

±20

4

水平杆高低差

±20

水平仪或水平尺

七、安全施工注意事项

7.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底,搭设过程中架子工应持有有效证上岗作业。

7.2支模过程中应遵守安全操作规程,安装模板操作人员应戴好安全帽,高空作业应系好挂好安全带。

7.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面。

7.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护。

7.5混凝土浇筑时,应先浇筑主梁、次梁、板的顺序进行；楼板浇筑时,砼严禁堆码、超高,高度控制在200mm.安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

7.6正在施工浇筑的楼板,其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除,待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。

7.7拆模时应搭设脚手架,废烂木方不能用作龙骨。

7.8在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落,更不能大面积同时撬落,操作时必须注意下方人员动向。

7.9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时,应暂停拆除,经处理后,方可继续拆模。

7.10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。

八、文明施工及环保措施

8.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

8.2模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境。

8.3模板安装时,应注意控制噪声污染。

8.4模板加工过程中使用电锯、电刨等,应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民。

8.5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。

8.6每次下班时保证工完场清。

九、模板系统验算

9.1压缩机7.5米板模板（扣件钢管高架）计算书

墙模板计算书

一、墙模板基本参数

算断面宽度300mm,高度4250mm,两侧楼板厚度0mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm,内龙骨采用50×100mm木方,外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置10道,在断面内水平间距305+305+305+305+457.5+457.5+457.5+457.5+457.5+457.5mm,断面跨度方向间距305mm,直径14mm。

面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。

木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm4。

模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

c——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；

　t——新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取5.714h；

T——混凝土的入模温度,取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m；

1——外加剂影响修正系数,取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.20m。

荷载计算值q=1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=20.00×1.80×1.80/6=10.80cm3；

I=20.00×1.80×1.80×1.80/12=9.72cm4；

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.985kN

N2=2.709kN

N3=2.709kN

N4=0.985kN

最大弯矩M=0.049kN.m

最大变形V=0.167mm

（1）抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×1477.0/（2×200.000×18.000）=0.615N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求!

（3）挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.167mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图

内龙骨弯矩图（kN.m）

内龙骨剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：

内龙骨变形计算受力图

内龙骨变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.572kN.m

经过计算得到最大支座F=7.601kN

经过计算得到最大变形V=0.242mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

（1）内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.572×106/83333.3=6.86N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）内龙骨抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3845/（2×50×100）=1.154N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）内龙骨挠度计算

最大变形v=0.242mm

内龙骨的最大挠度小于457.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.370kN.m

最大变形vmax=0.039mm

最大支座力Qmax=12.865kN

抗弯计算强度f=0.370×106/8982000.0=41.19N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于305.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；

对拉螺栓的直径（mm）:

14

对拉螺栓有效直径（mm）:

12

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=12.865

对拉螺栓强度验算满足要求!

板模板（扣件钢管高架）计算书

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；纵距（m）:

0.80；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

21.60；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.0；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

4.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

150.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.82/6=43.2cm3；

I=80×1.83/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.15×0.8+0.35×0.8=3.28kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×0.8=2kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×3.28+1.4×2=6.736kN/m

最大弯矩M=0.1×6.736×2502=42100N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=42100/43200=0.975N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.975N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.28kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.28×2504/（100×9500×38.88×104）=0.023mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.023mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.25×0.15+0.35×0.25=1.025kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.025+1.4×0.625=2.105kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.105×0.82=0.135kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.135×106/83333.33=1.617N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.617N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×2.105×0.8=1.01kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.01×103/（2×50×100）=0.303N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.303N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.025kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×1.025×8004/（100×9000×4166666.667）=0.076mm；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.076mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝2.021kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.543kN·m；

最大变形Vmax=1.049mm；

最大支座力Qmax