地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标.docx
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地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标
xx国际商务中心地下室顶板
进25t汽车吊拆塔吊时xx计标
一、停机位置:
1/K~1/M与~轴线之间板块上。
二、a150,横向上下板块尺寸8.8m×4.4m,板厚220㎜。
配筋:
纵向上下各φ12○
a150。
各φ16○
三、取B=1米计算板的实际配筋弯距值。
四、板弯距值:
162
×π÷4×6.6667×315×(10-4
)×0.20=8.4446t—m/m
五、取1KL21xx计算:
尺寸400×1200㎜,垮度8412㎜。
底配筋11φ25,支座负筋取最小7φ25。
1、垮中承载弯距M=170.09t×1.13=192.2017t-m。
2、支座承载负弯矩M=108.24t×1.16=-125.5557t-m。
六、取1L26xx计算:
尺寸350×850㎜,垮度8800㎜。
底配筋9φ25;支座负筋取最小4φ25。
1、垮中承载弯矩M=139.1627×0.78=108.5469t-m。
2、支座承载负弯矩M=60.85×0.8=49.4801t-m。
七、活荷载组合值:
1、路基箱1.2t×4块=4.8t
2、最重装配件6t
3、25t汽车吊自重取30t
4、动力系数取大值1.3
5、活荷载总值:
(4.8+6+30)×1.3=40.8t
6、受荷面积:
8.8×8.412=74.0256㎡
7、均布荷载:
40.8t÷74.0256=0.551t/㎡
八、板的xx计标:
1、板自重:
0.22×2.5=0.55t/m
2、活荷载:
40.8t÷74.0256=0.551t/m
3、荷载组合q=1.4×0.551+1.2×0.55=1.4314t/m
4、MA=MB=1.4314×4.42
÷12=-2.3093t-m
(1)
5、M
maχ=1.4314×4.42
÷24=1.1547t-m
6、计标结果:
2.3093t-m
1.1547t-m均小于8.4446t-m,(确保安全)
九、1L26次xxxx计算:
1、xx自重:
{4.206×0.22+(0.85-0.22)×0.35}×2.5=2.8646t/m
2、活荷载:
0.551×4.4=2.4244t/m
3、荷载组合:
g=1.4×2.4244+1.2×2.8646=6.8317t/m
4、MA=MB=-6.8317×8.82
÷12=-44.0872t-m
5、M
maχ=+6.8317×8.82
÷24=+22.0436t-m
6、计算结果:
MA=MB=-44.0872t-m<49.4801t-mMmaχ=22.0436t-m<108.5469t-m(确保安全)
十、1KL21主梁xx计算:
1、梁板自重:
4.4÷2×0.22×2.5÷2+(1.2-0.22)×0.4×2.5t=1.585t/m
2、二根次梁传来的集中荷载:
2.8646×(8.8÷2)=12.6042t
3、集中荷载取近似公式计算:
,Mmaχ
均布荷载取公式计算:
MA=MB=goL2
÷12,Mmaχ=goL2
÷24
4、活荷载对1KL21梁底产生的集中荷载:
4.4×0.551×(8.8÷2)=10.6674t
5、集中荷载组合:
1.4×10.6674+1.2×12.6042t=30.0594t
6、自重均布荷载:
1.2×1.585=1.902t/m
7、弯矩计算:
×30.0594×8.412=56.1910-m
MA=MB=-1.585×8.4122
÷12=9.3464t-m
总计:
56.1910+9.3464=65.5374t-mMma×30.0594×8.412+(1.585×8.4122
÷24)=32.7687t-m
65.5374t-m<192.2017t-mMmaχ=32.7687t-m<125.555t-m(确保安全)
十一、构件抗裂度计算:
1、板:
1已知取出板的尺寸1000×
220、ag=1.5砼C40,Rf=1.8。
上下各φ16○a150。
MA=MB=○
-2.3093t-m,M
maχ=1.1547t-m,Ag=13.40㎝2
,要求抗裂系数Kf=1.25,验算板构件的抗裂度能否满足要求。
(2)2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距:
n=Eg÷
○Eh=(2.0×105
)÷(3.25×104
)=6.15xx算计表:
截面编号12
(受拉筋)A(㎝2)
100×22=2200
(6.15-1)×
1.5
13.40=69.01
Ao=2269.0112.5So=24303...33
103.52155.27/a(㎝)
11S=Aa(㎝3)
24200J1=Sa(㎝4)
266200J11=(㎝4)100×223÷12=88733.33换算截面
Yo=So÷Ao=24303.52÷2269.01=10.71㎝
Jo=J11
+J1
-Yo×So=88733.33+266355.27-24303.52×10.71=94797.90㎝4
Wo=94797.90÷10.71=8851.34㎝3
3验算抗裂度:
查表22得r=1.75,按规范公式
(94)○垮中抗裂度:
Kf=rRfWo÷M=1.75×18×8851.34÷(1.1547×105
)=2.41(能达到要求)
支座抗裂度:
Kf=rRfWo÷M=1.75×18×8851.34÷(2.3093×105
)=1.21(未能达到要求)
2、次xx:
1矩形次梁1L26尺寸350×850㎜,
○ag=25㎜砼C40,Rf=1.8,底筋9φ25,负筋4φ25;MA=MB=-44.0872t-m,M
maχ=22.0436t-m,底Ag=44.18㎝2
,负Ag=19.64㎝2。
要求抗裂系数Kf=1.25,验算次梁的抗裂度能否满足要求。
2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距:
n=Eg÷
○Eh=2.0×105
÷(3.25×104
)=6.15列出计算表:
截面编号12
(受拉
筋)垮中
支座
垮中A(㎝2)
35×85=2975
(6.15-1)×
44.18=227.53
5.15×19.64=101.15
Ao=3202.53
Ao=3076.53a(㎝)
42.5
2.5
2.5
45
45S=Aa(㎝3)J1=Sa(㎝4)
126437.5
568.82
252.87
So=127006.32
So=126690.3.75
1422.04
632.16
.79
.91J11(㎝4)35×853÷12=.92//
.92
.92换算截面
支座
Yo中=So÷Ao=127006.32÷3202.53=39.66(㎝)
Yo支=So÷Ao=126690.37÷3076.15=41.18(㎝)
(3)Jo中=J11
+J1
-Yo×So=.79+.92-39.66×127006.32=.06(㎝4
)Jo支=J11
+J1
-Yo×So=.91+.92-41.18×126690.37=.39(㎝4
)Wo中=Jo÷Yo=.06÷39.66=53684.90(㎝3)Wo支=Jo÷Yo=.39÷41.18=47312.15(㎝3)3验算抗裂度:
查附表22得r=1.75,按规范公式
(94)○垮中抗裂度:
Kf=1.75×18×53684.90÷(22.0436×105
)=0.77(不能满足要求)支座抗裂度:
Kf=1.75×18×47312.15÷(44.0872×105
)=0.34(将产生严重裂缝)
3、主梁:
1矩形主梁1KL21尺寸400×1200㎜,ag=25㎜,砼C40,Rf=1.8,底筋11φ25,负筋○
7φ25。
MA=MB=-65.5374t-m,M
maχ=32.7687t-m,底ag=54㎝2
,负ag=34.36㎝2
要求抗裂系数Kf=1.25,验算主梁的抗裂度能否满足要求。
2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距:
n=Eg÷
○Eh=2.0×105
÷(3.25×104
)=6.15列出计算表:
截面编号1垮中2(受拉筋)
支座A(㎝2)
40×120=4800
(6.15-1)×
54=278.1
5.15×34.36=176.95
Ao=5078.1
Ao=4976.95a(㎝)
60
2.5
2.5
62.5S=Aa(㎝3)
288000
695.25
442.38J1=Sa(㎝4)
172800
1738.13
1105.94J11=(㎝4)40×1203÷12=57600
//换算截面垮中
支座62.5So=288695.38.13
So=288442.05.0Yo中=So÷Ao=288695.25÷5078.1=56.85(㎝)
Yo支=So÷Ao=288442.38÷4976.95=57.96(㎝)
Jo中=J11
+J1
-Yo×So=57600+.13-56.85×288695.25=.17(㎝4
)Jo支=J11
+J1
-Yo×So=57600+.94-57.96×288442.38=.60(㎝4
)Wo中=Jo÷Yo=.17÷56.85=116612.37(㎝3)Wo支=Jo÷Yo=.60÷57.76=1092.23(㎝3)3验算抗裂度:
查附表22得r=1.75,按规范公式
(94)○垮中抗裂度:
Kf=1.75×18×116612.37÷(32.7687×105
)=1.12(不能满足要求)支座抗裂度:
Kf=1.75×18×1092.23÷(65.53×105
)=0.52(将产生严重裂缝)
十二、通过计算值,得知在未进汽车吊机前,应进行支撑加固处理。
关于加固支撑方案,由项目部商讨后确定。
(4)
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