连通口模板施工方案.docx
- 文档编号:9761071
- 上传时间:2023-02-06
- 格式:DOCX
- 页数:36
- 大小:269.34KB
连通口模板施工方案.docx
《连通口模板施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《连通口模板施工方案.docx(36页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
连通口模板施工方案
连通口模板施工方案
1.工程概况
1.1工程概况及其特点
建设购物中心项目位于本市新城,总建筑面积242845㎡,其中地上六层,高45米,建筑面积132328㎡;地下三层,建筑面积110517㎡。
1.1.1地下结构层高及特点
一二期通道结构层高5.95m,顶板厚900mm,结构无梁柱,外墙厚600mm。
地下室层高较高,楼板厚,对模板支架的强度、刚度和稳定性提出较高要求;
2.模板施工方案编制依据
1、工程施工图纸。
2、国家现行施工规范、规程及验收标准。
3、本省及本市相关文件规定。
4、工程施工总体部署、流程安排(施工组织设计)。
5、模板工程计算采用品茗施工安全设施计算软件。
3.模板体系的选择及荷载传递
模板工程对工程质量和保证工期,起着十分重要的作用。
根据工程特点和施工总体部署,本工程模板工程采用传统工艺和先进技术相结合,在确保质量安全的前提下,达到施工操作简便、安拆迅速快捷,满足工期要求。
本工程一二期通道板墙混凝土拟分次性浇筑,即先浇筑墙板(浇筑高度4m),再浇筑剩余墙板和顶板。
根据工程特点和项目实际情况,模板选型见下表:
模板体系选型表
部位
墙
板
选用模板
18㎜木胶合板
18㎜木胶合板
模板背楞
48×3.0㎜钢管
50×100㎜木方
加固材料
48×3.0㎜钢管
对拉螺杆
支撑体系
钢管、扣件
钢管、扣件、可调底座支撑体系
组装方式
散拼散拆
散拼散拆
4.模板工程设计
4.1连接通道墙模板设计
连接通道钢筋混凝土墙厚600㎜,本工程因墙体与围护桩距离较近,无法实现双面支模,因此采用单面支模工艺。
4.1.1墙模设计验算
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:
直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。
组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2;
1)参数信息
a.基本参数
次楞间距(mm):
300;穿墙螺栓水平间距(mm):
600;
主楞间距(mm):
600;穿墙螺栓竖向间距(mm):
600;
对拉螺栓直径(mm):
M12;
b.主楞信息
主楞材料:
圆钢管;主楞合并根数:
1;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
2.80;
c.次楞信息
次楞材料:
木方;次楞合并根数:
1;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
100.00;
d.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
e.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):
206000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
墙模板设计简图
2)墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取25.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取4.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得23.042kN/m2、96.000kN/m2,取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=23.042kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。
3)墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
a.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=300.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.35×23.04×0.60=18.662kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.00×0.60=3.360kN/m;
面板的最大弯矩:
M=0.1×18.662×300.02+0.117×3.360×300.02=2.03×105N·mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N·mm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3; f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板截面的最大应力计算值: σ=M/W=2.03×105/3.24×104=6.276N/mm2; 面板截面的最大应力计算值σ=6.276N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! b.抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(次楞间距): l=300.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.35×23.042×0.600=18.664kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.60=3.360kN/m; 面板的最大剪力: V=0.6×18.664×300.0+0.617×3.360×300.0=3981.5N; 截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=3608.2N; b--构件的截面宽度(mm): b=600mm; hn--面板厚度(mm): hn=18.0mm; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值: τ=3×3981.5/(2×600×18.0)=0.553N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.553N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求! c.挠度验算 根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载: q=23.04×0.6=13.825N/mm; l--计算跨度(次楞间距): l=300mm; E--面板的弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4; 面板的最大允许挠度值: [ν]=1.2mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×13.83×3004/(100×6000×2.92×105)=0.433mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.433mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm,满足要求! 4)墙模板主次楞的计算 a.次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6×1=83.33cm3; I=5×10×10×10/12×1=416.67cm4; 次楞计算简图 次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中,M--次楞计算最大弯矩(N·mm); l--计算跨度(主楞间距): l=600.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.35×23.042×0.300=9.331kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.30=1.680kN/m。 次楞的最大弯矩: M=0.1×9.331×600.02+0.117×1.680×600.02=4.067×105N·mm; 次楞的抗弯强度应满足下式: σ=M/W 其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2); M--次楞计算最大弯矩(N·mm); W--次楞的截面抵抗矩(mm3),W=8.33×104; f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 次楞的最大应力计算值: σ=4.067×105/8.33×104=4.9N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 次楞的最大应力计算值σ=4.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V-次楞承受的最大剪力; l--计算跨度(主楞间距): l=600.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.35×23.04×0.30/1=9.331kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.30/1=1.680kN/m。 次楞的最大剪力: V=0.6×9.331×600.0+0.617×1.680×600.0=3981.1N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bh0) 其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--次楞计算最大剪力(N): V=3608.2N; b--次楞的截面宽度(mm): b=50.0mm; hn--次楞的截面高度(mm): h0=100.0mm; fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值: τ=3×3981.1/(2×50.0×100.0)=1.194N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值τ=1.194N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求! 次楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,ν--次楞的最大挠度(mm); q--作用在次楞上的线荷载(kN/m): q=23.04×0.30=6.91kN/m; l--计算跨度(主楞间距): l=600.0mm; E--次楞弹性模量(N/mm2): E=9000.00N/mm2; I--次楞截面惯性矩(mm4),I=4.17×106mm4; 次楞的最大挠度计算值: ν=0.677×6.91/1×6004/(100×9000×4.17×106)=0.162mm; 次楞的最大容许挠度值: [ν]=2.4mm; 次楞的最大挠度计算值ν=0.162mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求! b.主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,按单根钢管受力计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.247cm3; I=10.193cm4; E=206000N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm) 主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载: P=1.35×23.04×0.3×0.6+1.4×4×0.3×0.6=6.607kN; 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l=600mm; 强度验算公式: σ=M/W 其中,σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2) M--主楞的最大弯矩(N·mm);M=6.94×105N·mm W--主楞的净截面抵抗矩(mm3);W=4.247×103mm3; f--主楞的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2; 主楞的最大应力计算值: σ=6.94×105/4.247×103=163.35N/mm2; 主楞的最大应力计算值σ=163.35N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求! 主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv 其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--主楞计算最大剪力(N): V=4399.0N; A--钢管的截面面积(mm2): A=397.6mm2; fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=120N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值: τ=2×4399/397.600=22.128N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值τ=22.128N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求! 主楞的挠度验算 主楞的最大挠度计算值: ν=0.566mm; 主楞的最大容许挠度值: [ν]=2.4mm; 主楞的最大挠度计算值ν=0.566mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求! c.穿墙螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中N--穿墙螺栓所受的拉力; A--穿墙螺栓有效面积(mm2); f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M12; 穿墙螺栓有效直径: 9.85mm; 穿墙螺栓有效面积: A=76mm2; 穿墙螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN; 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N=7.99kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力N=7.99kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求! d.支撑钢管计算 本工程为单面支模支撑钢管支撑点间距600×600,由墙体模板支设计算书得,按600×600螺杆间距,螺杆所受的最大拉力为7.99KN,即支撑钢管在支点处所受的最大水平力F为7.99KN,支撑钢管受力简图见下图: 支撑钢管轴力计算 根据力学原理R=F/sina(a为支撑钢管与墙体主楞间的角度)得: R1=8.62KNR2=10.14KN R3=10.28KNR4=11.72KNR5=11.502KNR6=12.7KN 支撑钢管稳定性验算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T--混凝土的入模温度,取25.000℃; V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H--模板计算高度,取4.000m; β1--外加剂影响修正系数,取1.200; β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 分别计算得23.042kN/m2、96.000kN/m2,取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。 根据有效压头高度公式h=F/γ=0.96m F—新浇混凝土对模板的最大侧压力 γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; 稳定性验算公式 其中N----支撑杆的轴心压力设计值(kN): N=12.7kN;(根据有效压头高度可知轴心压力最大值应为R5,为保证安全性取R6=12.7KN) φ----轴心受压支撑杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到; i----计算支撑杆的截面回转半径(cm): i=1.59cm; A----支撑杆净截面面积(cm2): A=4.24cm2; W----支撑杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4.49cm3; σ--------支撑钢管最大应力计算值(N/mm2); [f]----支撑钢管抗压强度设计值: [f]=205N/mm2; L0----计算长度(m); 如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算 l0=h+2a a----支撑杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.15m; 考虑到支撑架的安全因素,适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a) k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2--计算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.0; 上式的计算结果: 立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.0×(1.1+0.15×2)=1.659m; Lo/i=1659/15.9=104.4; 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.607; 钢管立杆的最大应力计算值;σ=12700/(0.607×424)=49.4N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值σ=49.4N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 扣件抗滑移计算 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.7kN; R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.1.2墙模施工注意事项 模板支设详附图 1)底板施工前先在维护桩面抹一层砂浆光面,外贴一层2.0厚BS-P单面自粘防水卷材与底板防水卷材相连,再在卷材层外抹一层砂浆保护层; 2)为保证支撑架牢固避免在墙体混凝土施工浇筑时模板不跑模,在底板施工阶段,先在底板上根据满堂架立杆位置预埋32钢筋@700×800; 3)墙体支撑钢管连接必须可靠,支撑架必须连成可靠的整体; 4)为保证墙体厚度无偏差,必须在墙体钢筋上焊接与墙体厚度等长的16@1000×1000定位钢筋(根据保护层厚度确定焊接点,按梅花型布置),为避免定位钢筋在模板支撑受力时弯曲,定位钢筋做成箍筋形式; 4.1.3板模板设计验算 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。 为此计算中还参考了《施工技术》2002(3): 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 1)参数信息: a.模板支架参数 横向间距或排距(m): 0.70;纵距(m): 0.80;步距(m): 1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m): 0.25;模板支架搭设高度(m): 5.05; 采用的钢管(mm): Φ48×3.0;板底支撑连接方式: 方木支撑; 立杆承重连接方式: 可调托座; b.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2): 0.390;混凝土与钢筋自重(kN/m3): 25.125; 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.000; c.材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2): 9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2): 13; 木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400;木方的间隔距离(mm): 250.000; 木方弹性模量E(N/mm2): 9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2): 13.000; 木方的截面宽度(mm): 50.00;木方的截面高度(mm): 100.00; 托梁材料为: 钢管(双钢管): Φ48×3.0; d.楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB400;楼板混凝土强度等级: C30; 每平米楼板截面的钢筋面积(mm2): 654.500; 楼板的计算长度(m): 4.50;施工平均温度(℃): 30.000; 楼板的计算宽度(m): 4.00; 楼板的计算厚度(mm): 900.00; 图2楼板支撑架荷载计算单元 2)模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=100×1.82/6=54cm3; I=100×1.83/12=48.6cm4; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 a.荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1=25.125×0.9×1+0.39×1=23.002kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2=2×1=2kN/m; b.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 其中: q=1.2×23.002+1.4×2=30.403kN/m 最大弯矩M=0.1×30.403×0.252=0.19kN·m; 面板最大应力计算值σ=190018.75/54000=3.519N/mm2; 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2; 面板的最大应力计算值为3.519N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求! c.挠度计算 挠度计算公式为 其中q=23.002kN/m 面板最大挠度计算值v=0.677×23.002×2504/(100×9500×48.6×104)=0.132mm; 面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm; 面板的最大挠度计算值0.132mm小于面板的最大允许挠度1
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 连通 模板 施工 方案