杭州市某中学综合模板支架施工方案及计算书secret.docx
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杭州市某中学综合模板支架施工方案及计算书secret
模板支架专项施工方案
第一节工程概况
一、工程基本情况
1、工程名称:
杭州市****中学工程
2、工程地点:
位于杭州市**镇。
3、建设单位:
杭州市*****处
4、设计单位:
浙江***建筑设计研究院
5、勘察单位:
浙江****勘测设计有限公司
6、监理单位:
杭州**工程建设监理有限公司
7、施工单位:
浙江***建设有限公司
8、质量监督机构:
杭州市****建设工程质量安全监督站
9、安全监督机构:
杭州市******建设工程质量安全监督站
本工程±0.000相当于绝对高程7.150米,场地平整后地面平均绝对标高约为5.85米,相当标高-1.30米。
二、工程结构详细情况:
本工程采用Ø600mm及Ø700mm的钻孔灌注桩加固地基,桩身混凝土设计强度为C30。
承压桩为Ø600mm桩身钢筋笼内配8Ø18、箍筋为螺旋箍筋Ø8@150/250,Ø700mm桩身钢筋笼内配10Ø18、箍筋为螺旋箍Ø8@150/250钢筋笼通长28.4-38.2m。
抗拔桩为Ø600mm桩身钢筋笼内配10Ø25、箍筋为螺旋箍Ø8@100/200,Ø700mm桩身钢筋笼内配12Ø25、箍筋为螺旋箍筋Ø8@100/200。
承台为单桩、两桩、三桩及群桩组成,承台高度900-1800mm,承台与地梁相结合的结构形式。
地下室底板厚为450mm,地下室墙板厚为350mm,地下室顶板厚为250mm,地下室混凝土强度等级为C40,抗渗等级P8。
上部结构为框架剪力墙结构形式,本方案所涉及的重点为:
1、支模架搭设高度超过8m的有两个部位,第一部分是B-D×2-5轴、B-D×1-2和F-K×4-5、此部位柱断面尺寸500×500最大跨度9m,高度为8.52m,梁纵向断面尺寸250×750、300×750,横向250×750、300×750、250×600,混凝土强度C35。
第二部分是5轴外交A-E此部位柱断面尺寸300×700最大跨度4.5m,5轴外交A-E高度为12.52m,梁断面尺寸700×500,凝土强度C35。
2、构件超重的部位是在地下室顶板梁处,梁断面尺寸分别在4轴×1/E-F轴处400mm×1750mm,以及在L交1-5轴400㎜×1600㎜。
三、工程结构特点
超高结构部位无地下室,超重结构部位是地下室顶板梁。
难点:
在E轴处有汽车坡道,在地下室挖土施工时需要在E轴向D轴方向放坡挖土,在地下室施工完毕回土后,才能进行超高支模架的搭设,重点是要保证回填土的压实度,在土方分层回填压实后,按照设计图纸要求把地面混凝土基层先施工完毕,再搭设支模架。
在超高支模架搭设时为了抵抗竖向荷载对地下室汽车坡道处剪力墙所产生的水平剪力,要对地下室汽车坡道剪力墙进行加固,由于支模架搭设高度高,为了保证架体的稳定性施工中要采取架体和柱体的有效拉接。
第二节编制依据
1、《建筑工程安全生产管理条例》
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
4、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006)
5、《直缝电焊钢管》(GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》(GB/T3092)、《碳素结构钢》(GB/T700)
6、《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)
7、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建
质[2004]213
8、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)
9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
10《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202)
11、杭州市***高级综合楼工程施工技术文件
第三节组织机构及管理职责
水电施工***
各职能部门的责任范围
1、项目经理职责
严格依照GB/T190001-2000、GB/T24001-2004和GB/T28001-2001标准建立的质量、环境和职业健康安全管理体系有关文件及技术资料执行。
●组建项目管理层和作业层;按动态管理要求优化组织各项资源配置。
对所属施工队伍进行生产指挥、技术管理、安全质量检查,保证按合同工期完成建设任务。
●认真履行施工合同,协调内外关系,解决施工中存在的问题。
●加强全面质量管理,保证工程质量达到国家规定标准和合同要求,以安全、优质、高效、低耗建成本工程,增强公司市场竞争能力。
●切实抓好安全生产,努力改善劳动条件,提高职工的安全意识,杜绝人身伤亡、火灾事故。
●以企业法人委托人身份处理与工程有关的外部关系及签署有关合同等其它管理职权。
●组织召开项目例会,对项目的整个生产经营活动进行组织、指挥、监督和协调。
2、项目技术负责人
●主持编制项目《施工组织设计》、《工程创优策划》及重要施工方案、技术措施,监督技术方案的执行情况;
●模板支架搭设前,应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。
安全交底内容应与模板支架专项施工方案统一,交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。
安全技术交底应形成书面记录,交底方和全体被交底人员应在文件交底文件上签字确认。
●主持图纸内部会审、施工组织设计交底及重点技术措施交底;
●领导贯彻国家质量验收规范及相关工艺标准,保证项目工程质量满足设计图纸要求及国家验收规范。
●领导、执行项目新技术、新工艺、新材料推广应用计划,并及时总结改进;
●负责材料进场的检验、复试工作及施工过程中的试验工作;
●负责计量器具的台帐管理,进行标识、审核;
●编制材料需用计划,主持工程材料选型的确认工作;
●领导工程材料鉴定、测量复核及工程资料的管理工作;
●保持与建设单位、设计单位及监理之间密切联系与协调工作,并取得对
3、项目部主要管理人员职责
●施工员:
负责编制实施性施工组织设计、施工测量、图纸审核及技术复核、签证及局部处理;编制质量计划和作业指导书,技术核定及工程试验;负责施工资料的收集、整理、标识、归档、保管和移接;配合各分包单位进行重点、专项施工方案的制定。
●资料员:
负责工程技术文件的收集、发放、管理、存档;负责整理和保管好
在施工过程中形成的施工档案原始资料,及时向分包单位收集、整理有关施工档案原始资料;负责单位工程竣工资料的整理、成册,办理归档手续。
●质量员:
执行国家颁发的关于建筑安装工程质量检评标准和规范,负责专业检查,随时掌各分项工程的质量情况;负责对管辖的工程项目的分部分项工程质量情况进行评定,建立质量档案,定期向上级技术负责人和质量检验部门上报质量情况。
●安全员:
对进场工人进行安全知识教育,并在施工前进行安全技术交底;在项目上督促执行安全责任制;参与施工组织设计中的安全措施设计;在现场设置安全标志;定期进行安全检查,对事故隐患督促整改;协助上级主管部门处理各种工伤事故。
●材料员
负责施工所需物资的采购、验收、搬运、贮存、防护和发放,并按程序进行标识或记录,以便追溯,对采购及进场材料和设备的数量、质量、价格负责。
第四节方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:
1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。
4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收;
5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,还必须符合JCJ59-99检查标准要求,要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下模板及其支架方案:
梁模板支架。
7、本工程支模架设计计算时,均取构件的最大值进行计算,故其它构件按本设计搭设均满足要求。
第五节材料要求及选择
梁底面板采用18mm胶合面板现场拼制,梁底采用方木支撑。
承重架采用扣件式钢管脚手架,由扣件、立杆、横杆组成,采用Ф48×3.25钢管。
模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。
钢管外观质量要求:
1、钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;2、钢管外径、壁厚、端面等的偏差;钢管表面锈蚀深度;钢管的弯曲变形应符合附录E的规定;3、钢管应进行防锈处理。
钢管上严禁打孔,每根钢管的最大质量不宜大于25kg。
扣件外观质量要求:
扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。
采用其它材料制作的扣件时,应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用;
扣件应进行防锈处理。
模板支架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时,不得发生破坏。
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。
采购、租赁的钢管,扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告,生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生成许可证。
没有质量证明或证明材料不齐全的钢管,扣件不得进入施工现场。
搭设模板支架用的钢管、扣件,使用前必须进行抽样检测,抽检数量按有关规定执行。
未经检测或检测不合格的一律不得使用。
第六节计算书
1、梁支撑架搭设高度12.52m计算书
1.1梁模板支架
一、参数信息
本算例中,取BWKL6A作为计算对象。
梁的截尺寸为700mm×500mm,模板支架计算长度为4.5m,梁支撑架搭设高度H(m):
12.52,梁段集中线荷载(kN/m):
15.819。
根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006属高大模板工程,须组织专家论证。
结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。
(一)支撑参数及构造
立杆纵距la(m):
0.8;
立杆横距:
0.8;
梁两侧立杆间距lb(m):
0.9;
立杆步距h(m):
1.5;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.3;
(二)材料参数
面板类型为胶合面板,梁底支撑采用方木。
竖向力传递通过双扣件。
木方截面为60mm×80mm,梁底支撑钢管采用Ф48×3.25钢管,钢管的截面积为A=4.57×102mm2,截面模量W=4.79×103mm3,截面惯性矩为I=1.15×105mm4。
木材的抗弯强度设计值为fm=13N/mm2,抗剪强度设计值为fv=1.3N/mm2,弹性模量为E=12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm=15N/mm2,抗剪强度设计值为fv=1.4N/mm2,面板弹性模量为E=6000N/mm2。
荷载首先作用在梁底模板上,按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。
(三)荷载参数
梁底模板自重标准值为0.3kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3;施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2;振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2;新浇混凝土自重标准值:
24.3kN/m3。
所处城市为杭州市,基本风压为W0=0.45kN/m2;风荷载高度变化系数为μz=0.74,风荷载体型系数为μs=0.355。
二、梁底模板强度和刚度验算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。
本工程中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=200.00×18.00×18.00/6=1.08×104mm3;
I=200.00×18.00×18.00×18.00/12=9.72×104mm4;
1、荷载计算
模板自重标准值:
q1=0.30×0.20=0.06kN/m;
新浇混凝土自重标准值:
q2=0.50×24.30×0.20=2.43kN/m;
梁钢筋自重标准值:
q3=0.50×1.50×0.20=0.15kN/m;
施工人员及设备活荷载标准值:
q4=1.00×0.20=0.20kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值:
q5=2.00×0.20=0.40kN/m。
底模的荷载设计值为:
q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.06+2.43+0.15)+1.4×(0.20+0.40)=4.40kN/m;
2、抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.125ql2=0.125×4.40×0.35×0.35=0.067kN·m; 支座反力为R1=0.375ql=0.578kN; R2=1.25ql=1.927kN,R3=0.375ql=0.578kN; 最大支座反力R=1.25ql=1.927kN; σ=M/W=6.74×104/1.08×104=6.2N/mm2; 面板计算应力σ=6.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2,满足要求! 3、抗剪强度验算 面板承受的剪力为Q=0.963kN,抗剪强度按照下面的公式计算: τ=3Q/(2bh)≤fv τ=3×0.963×1000/(2×1000×18)=0.08N/mm2; 面板受剪应力计算值τ=0.08小于fv=1.40N/mm2,满足要求。 4、挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值,根据JGJ130-2001, 刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此梁底模板的变形计算如下: 最大挠度计算公式如下: ν=0.521qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10) 其中,l--计算跨度(梁底支撑间距): l=350.00mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.521×2.64×350.004/(100×6000.00×9.72×104)=0.354mm; 面板的最大允许挠度值[ν]=min(350.00/150,10)=2.33mm 面板的最大挠度计算值ν=0.35mm小于面板的最大允许挠度值[ν]=2.33mm,满足要求! 三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算 本工程中,支撑小楞采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3; I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4; 1、荷载的计算 按照三跨连续梁计算,支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。 q=1.927/0.200=9.634kN/m。 2、抗弯强度验算 σ=M/W 最大弯矩M=0.1×9.634×0.202=0.039kN·m; 最大剪力Q=0.617×9.634×0.20=1.189kN; 最大受弯应力σ=M/W=3.85×104/6.40×104=0.602N/mm2; 支撑小楞的最大应力计算值σ=0.602N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度 设计值fm=13.000N/mm2,满足要求! 3、抗剪强度验算 截面最大抗剪强度必须满足: τ=3Q/(2bh)≤fv 支撑小楞的受剪应力值计算: τ=3×1.19×103/(2×60.00×80.00)=0.372N/mm2; 支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2; 支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.372N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求! 4、挠度验算 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10) 支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.677×9.634×200.004/(100×12000.00×2.56×106)=0.003mm; 支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.003mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(200.00/150,10)mm,满足要求! 四、梁底横向支撑钢管的强度验算 梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。 对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。 计算简图如下: 1、荷载计算 梁底边支撑传递的集中力: P1=R1=0.578kN 梁底中间支撑传递的集中力: P2=R2=1.927kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力: P3=(0.900-0.700)/4×0.200×(1.2×0.000×24.300+1.4×1.000)+1.2×2×0.200×(0.500-0.000)×0.300=0.086kN 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN·m) 经过连续梁的计算得到: N1=N2=1.627kN; 最大弯矩Mmax=0.5kN·m; 最大挠度计算值νmax=1.514mm; 最大受弯应力σ=M/W=5.00×105/4.79×103=104.368N/mm2; 梁底支撑小横杆的最大应力计算值σ=104.368N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=205.000N/mm2,满足要求! 梁底横向支撑小楞的最大挠度: ν=1.514mm; 梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν=1.514mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[v]=min(800.00/150,10)mm,满足要求! 五、梁跨度纵向支撑钢管计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P=1.627kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩Mmax=0.488kN·m; 最大变形νmax=0.93mm; 最大支座力Rmax=5.491kN; 最大应力σ=M/W=0.488×106/(4.79×103)=101.9N/mm2; 支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2; 支撑钢管的最大应力计算值σ=101.9N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度ν=0.93mm小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R≤Rc 其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN; R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=5.491kN; R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 七、不组合风荷载时,立杆的稳定性计算 1、立杆荷载 根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。 其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重,显然,最底部立杆所受的轴压力最大。 上部模板所传竖向荷载包括以下部分: 通过支撑梁的顶部扣件的滑移力(或可调托座传力)。 根据前面的计算,此值为F1=5.491kN; 除此之外,根据《规程》条文说明4.2.1条,支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。 故支架自重部分荷载可取为 F2=1.35×0.15×12.52=2.54kN; 立杆受压荷载总设计值为: N=5.491+2.535=8.026kN; 2、立杆稳定性验算 σ=Nut/(φAKH)≤f φ--轴心受压立杆的稳定系数; A--立杆的截面面积,按《规程》附录B采用;立杆净截面面积(cm2): A=4.57; KH--高度调整系数,建筑物层高超过4m时,按《规程》5.3.4采用; 计算长度l0按下式计算的结果取大值: l0=h+2a=1.50+2×0.30=2.100m; l0=kμh=1.167×1.377×1.500=2.410m; 式中: h-支架立杆的步距,取1.5m; a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取 0.3m; μ--模板支架等效计算长度系数,参照《扣件式规程》附表D-1,μ=1.377; k--计算长度附加系数,取值为: 1.167; 故l0取2.410m; λ=l0/i=2410.438/15.9=152; 查《规程》附录C得φ=0.301; KH=1/[1+0.005×(12.52-4)]=0.959; σ=N/(φAKH)=8.026×103/(0.301×457.000×0.959)=60.836N/mm2; 立杆的受压强度计算值σ=60.836N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求。 八、组合风荷载时,立杆稳定性计算 1、立杆荷载 根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。 由前面的计算可知: Nut=8.026kN; 风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到,风荷载标准值 wk=0.7μzμsWo=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2; 其中w0--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: w0=0.45kN/m2; μz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: μz=0.74; μs--风荷载体型系数: 取值为0.355; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 Mw=0.85×1.4wklah2/10=0.850×1.4×0.083×0.8×1.52/10=0.018kN·m; 2、立杆稳定性验算 σ=Nut/(φAKH)+Mw/W≤f σ=N/(φAKH)=8.026×103/(0.301×457.000×0.96)+17725.157/4790.000=64.536N/mm2; 立杆的受压强度计算值σ=64.536N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求。 九、模板支架整体侧向力计算 1、根据《规程》4.2.10条,风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定,最大轴力N1表达式为: N1=3FH/((m+1)Lb) 其中: F
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