8#楼风雨操场L314 200X500.docx
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8#楼风雨操场L314200X500
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
计算依据:
1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
L3-1(4)
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
200×500
模板支架高度H(m)
13.1
模板支架横向长度B(m)
30.1
模板支架纵向长度L(m)
43.5
梁侧楼板厚度(mm)
130
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m2)
2.5
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
非自定义:
0.421
地基粗糙程度
B类(城市郊区)
模板支架顶部距地面高度(m)
24
风压高度变化系数μz
1.294
风荷载体型系数μs
1.3
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆间距la(mm)
1000
梁两侧立杆横向间距lb(mm)
700
步距h(mm)
1600
新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)
1000、1000
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置
居中
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
350
梁底增加立杆根数
1
梁底增加立杆布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)
350
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
350
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁间距
67
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.5
面板弹性模量E(N/mm2)
5400
取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算:
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
q1=max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.9×2.5]×1=20.497kN/m
q1静=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1=17.348kN/m
q1活=1.4×0.9×Q1k×b=1.4×0.9×2.5×1=3.15kN/m
q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1×2.5]×1=15.35kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×17.348×0.0672+0.117×3.15×0.0672=0.009kN·m
σ=Mmax/W=0.009×106/37500=0.249N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.35×66.6674/(100×5400×281250)=0.001mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[66.667/150,10]=0.444mm
满足要求!
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×17.348×0.067+0.45×3.15×0.067=0.557kN
R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×17.348×0.067+1.2×3.15×0.067=1.524kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4q2L=0.4×15.35×0.067=0.409kN
R2'=R3'=1.1q2L=1.1×15.35×0.067=1.126kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁弹性模量E(N/mm2)
7040
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左=R1/b=0.557/1=0.557kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中=Max[R2,R3]/b=Max[1.524,1.524]/1=1.524kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右=R4/b=0.557/1=0.557kN/m
小梁自重:
q2=1.35×(0.3-0.1)×0.2/3=0.018kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1.35×0.5×(0.5-0.13)=0.25kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1.35×0.5×(0.5-0.13)=0.25kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×2.5]×(0.35-0.2/2)/2×1=1.029kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×2.5]×((0.7-0.35)-0.2/2)/2×1=1.029kN/m
左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左=0.557+0.018+0.25+1.029=1.854kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=1.524+0.018=1.542kN/m
右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右=0.557+0.018+0.25+1.029=1.854kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.854,1.542,1.854]=1.854kN/m
正常使用极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左'=R1'/b=0.409/1=0.409kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中'=Max[R2',R3']/b=Max[1.126,1.126]/1=1.126kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右'=R4'/b=0.409/1=0.409kN/m
小梁自重:
q2'=1×(0.3-0.1)×0.2/3=0.013kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1×0.5×(0.5-0.13)=0.185kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1×0.5×(0.5-0.13)=0.185kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×2.5]×(0.35-0.2/2)/2×1=0.783kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×2.5]×((0.7-0.35)-0.2/2)/2×1=0.783kN/m
左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.409+0.013+0.185+0.783=1.391kN/m
中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=1.126+0.013=1.139kN/m
右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.409+0.013+0.185+0.783=1.391kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.391,1.139,1.391]=1.391kN/m
为简化计算,按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图:
1、抗弯验算
Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×1.854×12,0.5×1.854×0.352]=0.232kN·m
σ=Mmax/W=0.232×106/54000=4.292N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.5ql1,ql2]=max[0.5×1.854×1,1.854×0.35]=0.927kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.927×1000/(2×40×90)=0.386N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
ν1=5q'l14/(384EI)=5×1.391×10004/(384×7040×243×104)=1.059mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[1000/150,10]=6.667mm
ν2=q'l24/(8EI)=1.391×3504/(8×7040×243×104)=0.153mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[700/150,10]=4.667mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[1.854×1,0.5×1.854×1+1.854×0.35]=1.854kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.854kN,R2=1.542kN,R3=1.542kN,R4=1.854kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[1.391×1,0.5×1.391×1+1.391×0.35]=1.391kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.391kN,R2'=1.139kN,R3'=1.139kN,R4'=1.391kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×2.8
主梁计算截面类型(mm)
Φ48×2.8
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.25
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.19
可调托座内主梁根数
1
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.158×106/4250=37.119N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=3.17kN
τmax=2Vmax/A=2×3.17×1000/398=15.93N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.016mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[350/150,10]=2.333mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.226kN,R2=6.34kN,R3=0.226kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
扣件抗滑移折减系数kc
1
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N=max[R1,R3]=max[0.226,0.226]=0.226kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
2、可调托座验算
可调托座最大受力N=max[R2]=6.34kN≤[N]=30kN
满足要求!
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm)
Φ48×2.8
立杆钢管计算截面类型(mm)
Φ48×2.8
钢材等级
Q235
立杆截面面积A(mm2)
398
回转半径i(mm)
16
立杆截面抵抗矩W(cm3)
4.25
立杆弹性模量E(N/mm2)
206000
立杆截面惯性矩I(cm4)
10.19
水平钢管截面惯性矩I1(cm4)
10.19
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
水平杆钢管截面类型(mm)
Φ48×2.8
水平杆钢管计算截面类型(mm)
Φ48×2.8
剪刀撑设置
有
竖向剪刀撑纵距跨数n1(跨)
3
竖向剪刀撑横距跨数n2(跨)
3
节点转动刚度(kN·m/rad)
35
扫地杆高度h1(mm)
200
高度修正系数
1.125
悬臂长度h2(mm)
200
1、长细比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条,构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度
l0=h=1600mm
λ=l0/i=1600/16=100≤[λ]=180
长细比满足要求!
2、立杆稳定性验算
立杆计算长度:
l0=βHβaμh=1.125×1×1.136×1600=2045mm
μ----立杆计算长度系数,按规范附录B表B-3取值
K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,K=EI/(hk)+ly/(6h)=206000×10.19×104/(1600×35×106)+350/(6×1600)=0.411
βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数,按规范附录B表B-5取值
α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值,α=max(h1/h,h2/h)=max(200/1600,200/1600)=0.125
αx----单元框架x向跨距与步距h之比,αx=lx/h=1000/1600=0.625
βH----高度修正系数
λ=l0/i=2045/16=127.812,查表得,φ=0.412
R1=0.226kN,R2=6.34kN,R3=0.226kN
立杆最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3+N边2]+1.35×0.15×(13.1-0.5)=max[0.226+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×2.5]×(1+0.35-0.2/2)/2×1,6.34,0.226+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×2.5]×(1+0.7-0.35-0.2/2)/2×1]+2.551=8.891kN
不考虑风荷载
f=N/(φA)=8891.495/(0.412×398)=54.224N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
考虑风荷载
Mw=γQωklah2/10=1.4×0.421×1×1.62/10=0.151kN·m
NwK=nwaωklaH2/(2B)=3×0.421×1×13.12/(2×30.1)=3.6kN
nwa----单元框架的纵向跨数;nwa=n1=3
f=(Nw+φcγQNwK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+φcγQNwK)/NE′))=(8891.495+0.9×1.4×3600.389)/(0.412×398)+0.151×106/(4.25×103×(1-1.1×0.412×(8891.495+0.9×1.4×3600.389)/49483.787))=122.371N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
NE′----立杆的欧拉临界力(N),NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/127.8122=49483.787N
九、高宽比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013第5.1.8:
支撑结构高宽比应小于或等于3
H/B=13.1/30.1=0.435≤3
满足要求!
十、支撑结构抗倾覆验算
支架抗倾覆验算应符合下式要求:
H/B≤0.54gk/ωk
式中:
gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值,
gk=[G1k+qH/(lalb)](L×B)/(L×H)=[0.5+0.15×13.1/(1×1)]×43.5×30.1/(43.5×13.1)=5.664kN/m2
0.54gk/ωk=0.54×5.664/0.421=7.265≥13.1/30.1
满足要求!
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
200
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期(天)
14
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
11.154
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
1.115
立杆垫板长a(mm)
100
立杆垫板宽b(mm)
100
F1=N=13.428kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;当h≥2000mm时,取βh=0.9;中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4:
当βs<2时取βs=2,当面积为圆形时,取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:
对中柱,取as=40,对边柱,取as=30:
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βh=1,ft=1.115N/mm2,η=1,h0=h-20=180mm,
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm
F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1120×180/1000=157.349kN≥F1=13.428kN
满足要求!
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln
F1
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值;可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数,按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定
可得:
fc=11.154N/mm2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3,Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=13.428kN
满足要求!
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