实验三裸管和绝热管传热实验.docx
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实验三裸管和绝热管传热实验
图1裸蒸汽管外壁向空间
给热的温度分布
实验三裸管和绝热管传热实验
一、实验目的
蒸汽管道置于空间时,管表面由于自然对流和热辐射向周围空间散发出热量。
这种传热
现象造成蒸汽输送管道的热损失,反之,在日常生活中的暖气设备却利用这种传热过程进行
室内取暖。
前者为了减少热损失,应尽量抑制传热过程;后者却需设法强化这种热量传递过程。
研究蒸汽管道向周围无限空间的热量传递过程,有着很大的实际意义。
无论在理论上或实验上,许多学者都进行过大量的研究。
但是,对这种传热过程规律性的认识,主要还是
依靠实验研究。
为了抑制蒸汽管道的热损失,需研究各种绝热保温的方法和绝热性能良好的保温材料,这种研究也是基于实验观察和测量。
本实验采用一组垂直安装的蒸汽管,其中有裸蒸汽管、固体材料保温的蒸汽管和空气或真空夹层保温的蒸汽管,实验测定这三种蒸汽管的热损失速度、裸蒸汽管向周围无限空间
的给热系数、固体保温材料的导热系数和空气(或真空)夹层保温管的等效导热系数。
通过
实验加深对传热过程基本原理的理解,进而掌握解决机理复杂的传热过程的实验研究和数据
处理方法。
、实验原理
1裸蒸汽管
如图1所示,当蒸汽管外壁温度TW高于周围空间温度Ta时,管外壁将以对流和辐射两种方式向周围空间传递热量。
在周围空间无强制对流的状况下,当传热过程达到定常状态时,管外壁以对流方式给出热量的速率为
QC=OCAW(TW—Ta)
(1)
式中:
AW—裸蒸汽管外壁总给热面积,m2;
α—管外壁向周围无限空间自然对流时的给热系数,
—2-1
W∙mK。
管外壁以辐射方式给出热量的速率为
式中:
C-总辐射系数;
φ—角系数。
(2)式可改写为
若将
(2)式表达为与
(1)式类同的形式,则
对比⑵(3)两式可得
Ta
Ci(WO)^(IOo)4]
式中α称为管外壁向周围无向空间辐射的给热系数,W∙m-2KT。
因此,管外壁向周围空间因自然对流和辐射两种方式传递的总给热速率为
Q=QC+QR(5)
Q=(OC+α)AW(TW—Ta)⑹
令O=α+α,则裸蒸汽管向周围无限空间散热时的总给热速率方程可简化表达为
Q=αAw(TW—Ta)(7)
式中O称为壁面向周围无限空间散热时的总给热系数,W∙m「2K-1。
它可表征在定常
给热过程中,当推动力TW-Ta=1K时,单位壁面积上给热速率的大小。
O值可根据⑺式直
接由实验测定。
由自然对流给热实验数据整理得出的各种准数关联式,文献中已有不少记载。
常用的关
联式为
NU=C(Pr∙Gr)n(8)
一1
该式采用Tm(TWTa)为定性温度管外径d为定性尺寸,式中:
ad
2
NU
努塞尔准数
普朗特准数
格拉斯霍夫准数
d3'29(TW-Ta)
II2
上列各准数中入P、μCP和β分别为在定性温度下的空气导热系数、密度、粘度、定压比热容和体积膨胀系数。
对于竖直圆管,(8)式中的C和n值:
当PrGr=1×10-—5×102时,C=
:
1.18,
n=
1
.
8
当PrGr=5×102-2×107时,C:
=0.54,
n=
1;
4
当PrGr=2×107-1×1013时,C=
:
0.135,
n=
1
O
3
2•固体材料保温管
如图2所示,固体绝热材料圆筒壁的内径为d,外径为d',测试段长度为L,内壁温度为TW,外壁温度为TW,则根据导热基本定律得出:
在定常状态下,单位时间内通过该绝热材料层的热量,即蒸汽管加以固体材料保温后的热损失速率
T-T'
(9)
QfL-W一W
Id'
Ln-d
式中d、d和L均为实验设备的基本参数,只要实验测得Tw、TW和Q值,即可按上式
得出固体绝热材料导热系数的实验测定值,即
Qd'
Ln(10)
2二L仃w-T'w)d
图2固体材料保温管的温度分布图3空气夹层保温管的温度分布
3•空气夹层保温管
在工业和实验设备上,除了采用绝热材料进行保温外,也常采用空气夹层或真空夹层进
行保温。
如图3所示,在空气夹层保温管中,由于两壁面靠得很近,空气在密闭的夹层内自
然对流时,冷热壁面的热边界层相互干扰。
因而空气对流流动受到两壁面相对位置和空间相
形状及其大小的影响,情况比较复杂。
同时,它又是一种同时存在导热、对流和辐射三种方
式的复杂的传热过程。
对这种传热过程的研究,一方面对其传热机理进行探讨,另一方面从
工程实际意义上考虑更重要的是设法确定这种复杂传热过程的总效果。
因此,工程上采用等
效导热系数的概念,将这种复杂传热过程虚拟为一种单纯的导热过程。
用一个与夹层厚度相
同的固体层的导热作为等效于空气夹层的传热总效果。
由此,通过空气夹层的传热速率则可
按导热速率方程来表达,即
-f
Q=—AW(TW-T'w)(11)
式中:
λ—等效导热系数,W∙m-KT;
δ—夹层的厚度,m;
TW—TW—空气夹层两边的壁面温度,Ko
对于已知d、d'、L的空气夹层管,只要在定常状态下实验测得Q、TW和TW,即可按下
式计算得到空气夹层保温管的等效导热系数:
QLnd∙(12)
2L仃w-T'w)d
真空夹层保温管也可采用上述类同的概念和方法,测得等效导热系数的实验值。
对于通过空气夹层的热量传递曾有不少学者进行过大量的实验研究,并将实验结果整理
成各种准数关联式。
下列为其中一种形式:
λf/λ=C(Pr∙Gr)n(13)
当103v(PrGr)V106时,C=0.105,n=0.3
当103v(PrGr)V1010时,C=0.40,n=0.3
1
该关联式以Tm(TWT'w)为定性温度,夹层厚度δ为定性尺寸。
式中λf/λ为等
2
效导热系数与空气的真实导热系数之比值。
4•热损失速率
不论是裸蒸汽管还是有保温层的蒸汽管,均可由实验测得的冷凝液流量ms,kgs-1求得
总的热损失速率
Qt=mSr(14)
式中:
r—蒸汽的冷凝热,Jkg-1。
对于裸蒸汽管,由实测冷凝液流量按上式计算得到的总热损失速率Qt,即为裸管全部
外壁面(包括测试管壁面、分液瓶和连接管的表面积之和)散热时的给热速率Q,即Q=Qto
对于保温蒸汽管,由实测冷凝液流量按上式计算得到的总热损失速率Qt,应由保温测
试段和裸管的连接管与分液瓶两部分造成的。
因此,保温测试段的实际给热速率Q按下式
计算:
Q=Qt—Qo(15)
式中Qo为测试管下端裸露部分造成的热损失速率。
Qo可按下式求算:
Qo=αAwo(TW—Ta)(16)
式中Awo为测试管下端裸露部分(连接管和分液瓶)的外表面积,m2;
αTW和Ta)和都裸蒸汽管实验测得。
四、试验装置
本实验装置主要由蒸汽发生器、蒸汽包、测试管和测量与控制仪表四部分组成,如图4
所示。
蒸汽发生器为一电热锅炉,蒸汽压力和温度由控压调节控制。
蒸汽进入蒸汽包后,分别通向三根垂直安装的测试管。
三根测试管依次为裸蒸汽管、固
体材料保温管和夹层保温管。
测试管内的蒸汽冷凝后,冷凝液流入分液瓶,少量蒸汽和不凝
性气体由此排出。
各测试管的温度测量均采用铜一康铜感温元件,并通过转换开关由数字电压表显示。
图4裸管和绝热管传热实验仪流程
1.控压仪2.控压探头
3.单管水柱压力计
4.裸管
5.固体材料保温管
6.空气夹层保温管7.放空阀门
8.蒸气包9.
蒸气发生器
10.注水槽11.液位计
12.数字电压表
13.转换开关
14.冷井15.
.热电偶
五、实验方法
实验测定前,向蒸汽发生器中注入适量软水,加入量约为发生器上部汽化室总高度的
50-60%,器内液面切勿低于下部加热室上沿。
先将单管压力计上控压元件放置在适当部位
(一般将蒸汽压力控制在标尺的300〜500mm处);再将蒸汽包上放空阀略微开启(用以排
除不凝性气体);然后打开电源开关,将电压调至200V左右,开始加热蒸汽发生器。
当蒸
汽压力接近控制点时关闭蒸汽包放空阀、仔细调节电压和电流,使蒸汽压力控制恒定(一般
压力波动不大于5mm水柱)。
一般情况下,上限电压可调到60~80V,上下限相差20V左右
为宜。
待蒸汽压和各点温度维持不变,即达到稳定状态后,再开始各项测试操作。
在一定时间间隔内,用量筒量取蒸汽冷凝量,并重复3~4次取其平均值。
同时分别测量室温、蒸气压强和测试管上的各点温度等有关数据。
在试验过程中,应特别注意保持状态的稳定。
尽量避免测试管周围空气的扰动,例如门
的开关和人的走动都会对实验数据的稳定性产生影响。
实验过程中,还应随时监视蒸汽发生
器的液位计,以防液位过低而烧毁加热器。
实验结束时,应将全部放空阀打开、再停止加热。
六、实验数据整理
1测量并记录实验设备和操作基本参数
(1)设备参数
裸蒸汽管
蒸汽管外径
d=
Φ12×1.5
mm
(黄铜)
蒸汽管长度
L=
800
mm
连接管和分液器外表面积
AWo
=0.0098
2m
固体材料保温管
保温层材质
膨胀珍珠岩散料
保温材料堆积密度
Pb=
54〜252
kg
-3m
内管管径
d=
Φ12×1.5
mm
(黄铜)
保温层内径
d=
12
mm
保温层外径
d'=
40.8
mm
外管管径
d2=
Φ50×4.6
mm
(ABS)
保温层长度
L=
800
mm
裸管部分外表面积
Awo
=0.0098
2m
空气夹层保温管
蒸汽管外径
d=
Φ12×1.5
mm(黄铜)
外套管外径
d'=
33.5×3.25
mm(镀铬钢管)
保温层长度
L=
800
mm
裸管部分外表面积
Awo
=0.0098
2m
(2)操作参数
蒸汽压力计读数
R=
mm
(水柱)
蒸气压强
P=
Pa
蒸汽温度
T=
C
蒸汽冷凝热
r=
J
kgT
2•测量并记录裸管、固体材料保温管和空气夹层保温管的实验数据。
裸蒸汽管
实验
序号
1
2
3
4
5
6
平均值
室温
Ta/C
冷凝液体积
V/ml
受液时间
t/S
冷凝液温度
T1/C
冷凝液密度
—
ρ/kgm∙
管外壁温度
U/mV
TW/C
固体材料保温管
实验序
号
1
2
3
4
5
6
平均值
室温
/OC
Ta
冷凝液体积
V/ml
受液时间
t/S
冷凝液温度
Ti/C
冷凝液密度
kgm-
P/
内壁温度
U/mV
TW/C
外壁温度
U7mV
Tw/C
空气夹层保温管
实验序号
1
2
3
4
5
6
平均值
室温Ta
/C
冷凝液体积V/ml
受液时间t/S
冷凝液温度Ti/C
冷凝液密度p/
-
kgm
内壁温度U/mV
TW/C
夕卜壁温度U7mV
T7/C
3.整理实验数据
(1)裸蒸汽管
冷凝液流率
mS
kgS-
总给热速率
Q
W
总给热面积
AW
m2
总给热推动力
ΔT
K
总给热系数α(实测值)
W.m42K-
(1)
(2)
(3)
(4)
(5)
定性
定性
空气
空气
空气
空气导
空气体积
温度
尺寸
密度
粘度
比热容
热系数
膨胀系数
Tm
d
P
μ
CP
λ
β
K
m
kgm
PaS
JkgTKT
W∙m-K-
K-
(6)
(7)
(8)
(9)
(10)
(11)
(12)
普朗特数
Pr
格拉斯霍夫数
Gr
PrGr
C
n
给热系数α(实测值)
W∙m-2K-
(13)
(14)
(15)
(16)
(17)
(18)
列出上表中各项计算公式。
(2)固体材料保温管
冷凝液流率
mS
热损失速率
Q
推动力
ΔT
导热系数
λ
kgS
W
K
~2_1
W∙mK
(1)
(2)
(3)
(4)
列出上表中各项计算公式。
(3)空气夹层保温管
冷凝液流率
ms
I_1
kgS
热损失速率
Q
W
推动力
ΔT
K
等效导热系数α(实测值)
W∙mΓ2KT
(1)
(2)
(4)
(5)
定性
温度
K
定性尺寸
δ
m
空气
密度
P
空气
粘度
μ
空气
比热容
CP
空气导
热系数
λ
空气体积膨胀系数
二
K-
I-kgm
PaS
——
JkgK
——
W∙mK
(5)
(6)
(7)
(8)
(9)
(10)
(11)
普朗特数
Pr
格拉斯霍夫数
Gr
PrGr
C
n
α(实测值)
——
W∙mK
(12)
(13)
(14)
(15)
(16)
(17)
列出上表中各项计算公式。
4.分析、比较并讨论实验结果。
- 配套讲稿:
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