5 工程布置及建筑物瓦朗首部0106.docx
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5工程布置及建筑物瓦朗首部0106
5工程布置及建筑物
目录
5.1设计依据及基本资料5-1
5.1.1工程等别和设计安全标准5-1
5.1.2设计依据5-3
5.1.3基本资料5-4
5.2坝址、厂址初选5-8
5.2.1坝址初选5-8
5.2.2引水线路初拟与引水方式比选5-11
5.2.3厂址初选5-12
5.2.4枢纽总布置5-14
5.3首部枢纽5-14
5.4引水建筑物5-20
5.4.1无压引水道5-20
5.4.2压力前池5-22
5.4.3压力管道5-26
5.5发电厂房5-30
5.5.1发电厂房5-30
5.6工程监测5-34
5.6.1监测设计原则5-34
5.6.2首部枢纽监测5-35
5.6.3引水道监测5-35
5.6.4压力前池监测5-35
5.6.5地面厂房监测5-35
5.7主要建筑物工程量汇总5-36
5.1设计依据及基本资料
5.1.1工程等别和设计安全标准
5.1.1.1工程等别
5.1.2设计依据
5.1.3基本资料
5.2工程选址
5.2.1坝址初选
瓦朗水电站位于凉山州木里县巴尔河上,巴尔河为凉山州木里县木里河中上游一级支流。
本工程坝址拟定应考虑以下原则:
拟定的坝址应充分合理的利用本河段的水力资源;
拟定的坝址应尽量避开不良地质区,具备建坝地质条件;
拟定的坝址应根据实际的地形地质条件,满足首部枢纽各建筑物的布置要求;
拟定的坝址及枢纽建筑物的结构型式,应保证电站取水和河道行洪畅通要求;
拟定的坝址应满足施工布置和方便要求;
拟定的坝址应具备经济合理性。
经我公司水工、地质等专业设计人员详细踏勘分析,瓦朗水电站采用引水式开发,开发河段为巴尔电站厂区至巴尔河河口。
考虑到充分利用水头,尽量与巴尔电站尾水衔接,并结合地形地质条件,在巴尔电站尾水下游约300m河段范围进行坝址选择,坝址位于巴尔厂址下游约80m处(坝址唯一),理由如下:
a.此段河床坡降较陡,河床平均坡降约10%,坝址下移将丢失水头;b.坝址下移右岸边坡较陡,倾角约75º,坝肩开挖将形成高边坡;c.坝址再向下推移,河床大孤石较多,且河床纵坡变陡,不宜建坝。
综合上诉,本次方案比较在同坝址情况下做溢流坝方案和闸坝方案比较。
5.2.2引水线路初拟与引水方式比选
5.2.3枢纽总布置
根据上述的分析论证,本阶段推荐瓦朗水电站枢纽总布置为:
电站从首部取水后经左岸无压引水隧洞引水至巴尔河左岸山顶压力前池,后再通过压力管道引水至巴尔河左岸漫滩建厂发电的工程总体布置方案。
5.3首部枢纽
本工程首部枢纽建筑物主要有左岸挡水坝段、取水口、泄洪冲沙闸、溢流坝组成。
5.3.1.1坝型初拟
根据工程选定坝线的自然条件和工程开发方式进行坝型选择。
本工程坝址处河道狭窄,右岸岸坡陡峭,河床地基为深厚覆盖层,混凝土拱坝对坝基地质条件要求高,本工程不具备修建混凝土拱坝的条件;碾压式土石坝对坝基地质条件的要求较低,能充分利用当地材料,且能较好地与选定坝线处深覆盖层地基相适应,但坝址处河谷狭窄,正常蓄水位3300.00m处河谷宽仅为50m,泄洪冲沙、沉砂池、进水口等建筑物布置非常困难,因而对本工程也不适应;混凝土闸坝结构形式简单,受力明确,能较好地解决泄洪冲沙及排污建筑物的布置问题,其对地基的要求虽比碾压式土石坝要高,但本工程最大坝高仅为16.50m,地基经过适当工程措施处理后能满足布置混凝土闸坝的要求。
相同地质地质条件下,闸坝也可解决泄洪和冲砂的问题,满足工程要求。
因此本阶段坝型采用混凝土闸坝和溢流坝进行比较。
(1)溢流坝
首部枢纽由左、右岸非溢流坝、溢流坝、冲沙闸、进水闸及上、下游辅助建筑物组成。
挡水坝段为混凝土结构,包括取水进口与泄洪冲沙闸。
挡水坝段顶部高程为3301.5m,宽13.5m。
取水进口为开敞式,进口断面尺寸为1.5m×2.9m(宽×高),进口段总长5.5m,底板高程为3298.6m。
其后衔接沉沙池,末端与引水隧洞进口相接,沉砂池底部末端连接冲沙道。
泄洪冲沙闸坝段布置于取水进口与溢流坝段之间。
泄洪冲沙闸为淹没式平底闸,孔口尺寸2.0m×3.0m(宽×高),冲沙孔底板高程为3290m,顶板高程为3293m,闸孔总长15.1m,闸孔内设一道平板工作门和一道平板检修门。
泄洪冲沙闸下泄水流采用斜坡护坦消能,护坦长15.0m,纵坡i=0.05,护坦后接长15.0m的抛填块石海漫,海漫顶高程3289.25m。
溢流坝段为混凝土溢流坝,坝段长34.5m。
溢流坝堰型采用WES实用堰,堰顶高程3300.00m,上游面铅直,堰面曲线上游侧由一坡比为1∶1的直线段和一半径为1m圆弧曲线组成;堰面曲线下游采用幂曲线,曲线方程为y=3.087x1.85,坐标原点位于堰顶;幂曲线下游接1:
1直线段,直线段下游接半径为4m、中心角为45°的圆弧曲线。
溢流坝最低建基面高程3288.00m,最大坝高12m。
溢流坝下泄水流采用消能墩消能,消能墩剖面尺寸为0.5m×1.5m×1.0m(上宽×下宽×高),共设3排,按3m间距布置。
末端与长15m抛填块石海漫相接。
首部枢纽座落在渗透性强的砂砾石覆盖层上,地基覆盖层采用水平加垂直的防渗型式,水平防渗采用长7.5m、厚0.5m的钢筋混凝土铺盖,垂直防渗采用φ0.5m高压旋喷防渗墙。
电站的枢纽布置方案见附图。
(2)混凝土闸坝
首部枢纽由左岸挡水坝段、取水口、泄洪冲沙闸、右岸挡水坝段、沉砂池、及上、下游辅助建筑物组成。
左岸挡水坝段为了满足沉砂池的布置要求,轴线与主坝轴线方向成15º交角布置,为混凝土重力坝。
轴线长度23.55m,坝顶宽度4.0m,坝顶高程3301.50m。
最大坝高16.5m,下游坝坡1:
0.7,最低建基面高程3287.00m,重力坝最大底宽13.2m。
取水口位于左岸挡水坝段坝体内部,采用与坝体相结合的方式。
取水闸共设一孔取水口,底板高程3293.80m,取水闸总长6.84m,顺水流方向分为拦污栅段、收缩段和闸门段。
拦污栅尺寸1.5m×1.73m,闸门孔口尺寸1.0m×1.0m,拦污栅和闸门均采用置于启闭排架上的卷扬机进行启闭。
泄洪冲沙闸为平底开敞式水闸,紧邻左岸挡水坝段布置.。
设泄洪冲沙闸三孔,孔口尺寸(宽×高)3.0m×3.0m,使用平板检修闸门,平板工作闸门。
冲沙闸边墩厚1.5m,中墩厚2.0m,泄洪冲沙闸闸室总宽14.25m。
工作闸门前设检修闸门,检修闸门尺寸(宽×高)3.0m×3.0m。
泄洪冲沙闸闸顶高程3301.50m,闸底板高程3289.00m,闸建基面高程3287.00m,最低建基面高程3285.00m,最大闸高16.5m,闸室顺水流方向长19.00m。
冲砂闸上游设混凝土防渗铺盖,铺盖长为8m,厚1.0m。
顶高程为3289.00m,在铺盖上游端头设齿槽。
下游设40m长斜坡护坦,i=1/10,起坡高程为3289.00m,末端高程为3285.00m。
护坦下游设置5.0m齿槽,采用大块石回填,块石粒径不小于0.5m。
右岸挡水坝段为混凝土重力坝,坝顶高程33011.50m,坝顶宽4.0m,上游面为在高程3300.50m处接1:
1倒坡至高程3299.00m,铅直坡面至高程3290.5m处接1:
1坡比至3289.00高程;下游坝坡1:
0.7,起坡点高程3300.00m。
最低建基面高程3287.00m,最大坝高16.5m,重力坝最大底宽11.7m。
沉沙池紧接取水口布置,由渐变段、池厢段、溢流侧堰、冲沙闸、进水口组成。
根据《水电水利工程沉砂池设计规范》DL/T(5107-1999)要求的设计最小沉降标准:
本电站设计最小沉降粒径0.1mm。
沉沙池布置在坝址下游左岸岸坡上,采用单厢定期冲洗式沉沙池,采用正向冲砂,侧向取水设计。
沉沙池全长102.52m。
其中渐变段长20m,由5m平坡等宽段和平面扩散段组成,平坡段宽度1.0m,扩散段段平面上呈对称扩散型布置,单侧扩散14.93º,底宽由1.0m渐扩为15.0m;纵坡1:
5,高程由3293.8m降至到3290.8m。
池身段长82.52m,呈倒梯形布置,底宽9.0m,其正常水位3294.50m。
池内设纵坡比降1/100,横坡比降1:
3。
在沉沙池末靠河侧布置7.5m宽的溢流堰,堰顶高程3294.60m,沉沙池未端设进水闸,可控制进入引水隧洞的流量,闸室宽3.8m,顺水流向长6.0m。
闸底板高程3293.50m,闸墩顶高程3296.50m。
设拦污栅一扇,孔口尺寸为1.8m×2.0m(宽×高);设工作闸门一扇,孔口尺寸为1.8m×1.5m(宽×高)。
在沉沙池末端设置有冲沙暗暗渠,冲沙道孔口尺寸为1.0m×1.0m(宽×高)。
沉沙池基础置于覆盖层上。
电站的枢纽布置方案见附图。
下面对两种坝型在一下几个方面进行比较:
1)地形、地质条件
①地形地貌
坝址处河谷狭窄,谷底宽约10~30m,河床高程3290~3293m,枯水期河水面宽8~10m,水深约0.3~0.8m。
两岸基本对称,呈“V”型狭谷,岸坡较陡,自然坡角32°~55°,两岸自然坡高600~1000m。
②地层岩性
坝址区地层岩性主要为第四系冲洪积(Q4al+pl)、崩坡积(Q4col+dl)及奥陶系下统瓦厂组(O1w)。
第四系冲洪积(Q4al+pl)为漂(块)卵砾石夹砂层,分布于坝址河床。
推测深度约20m。
第四系崩坡积(Q4col+dl)为块碎石夹土,主要分布于左岸坡脚一带。
推测深度约15m。
奥陶系下统瓦厂组(O1w):
为板岩夹石英砂岩,分布于河段两岸。
③地质构造
坝址区岩层产状为328°/SW∠52°,为斜向谷。
左岸为斜交顺向坡结构,右岸为斜交反向坡结构。
左岸为坡脚一带多分布第四系崩坡堆积体,上部为奥陶系下统瓦厂组千枚状板岩夹石英砂岩,地形坡度20~24°;右岸为揭露奥陶系下统瓦厂组千枚状板岩夹石英砂岩,植被较发茂密,地形稍陡,坡度为58°。
巴尔-瓦朗断裂发育起于巴尔河流域左岸山体,断裂走向N53°W,倾向SW,倾角在60°左右,延伸长度约20km,从坝址左岸穿过。
该断裂未切割第四系地层,沿断裂带无地震分布,不具备晚更新世以来的活动性。
④水文地质
坝址区地表径流主要受大气降水补给,向巴尔河排泄。
地下水主要为第四系孔隙水和基岩裂隙水。
孔隙水赋存于第四系松散堆积层内,水量不丰,受大气降水及融雪水补给,向巴尔河排泄;基岩裂隙水赋存于基岩裂隙中,亦主要受大气降水和融雪水补给,向巴尔河排泄。
根据临近工程类比水的化学分析成果,工程区地表水为重碳酸钙型水、岸坡地表水为重碳酸钙镁型水,地表水、地下地下水总矿化度分别为0.16g/L和0.21g/L,pH值分别为7.1和8.2,分别属中性偏弱酸性水和中性偏弱碱性水,见表3-3和表3-4,根据DL/T5194-2004《水电水利工程地质勘察水质分析规程》和GB50287-2006《水力发电工程地质勘察规范》的附录I环境水对混凝土腐蚀水质评价标准,工程区地下水对混凝土无腐蚀性。
⑤物理地质现象
坝址区未发现滑坡、大型泥石流等不良地质现象。
区物理地质现象以崩塌、风化、卸荷为主,右岸山体出露为基岩,推测强风化带下限深10~15m,弱风化带下限深15~30m。
局部裂隙较为发育,有弱卸荷现象。
混凝土溢流坝和混凝土重力坝所处同一坝址,因此地形地质条件相同。
2)运行管理
相比溢流坝方案,混凝土闸坝可有效减少库区淤积问题,并能有效利用部分库容在汛期发电。
因此,混凝土闸坝优于溢流坝。
3)施工布置
两种坝型均为混凝土坝,施工工艺和施工场地布置基本相同。
因此,从施工布置上看,两种坝型相差不大。
4)征地移民
两种坝型淹没面积基本相同。
因此,从征地移民条件上看,两种坝型相差不大。
5)工程量及投资
两种坝型正常蓄水位相同,溢流坝、闸坝方案动能经济比较见表5-2-1。
溢流坝、闸坝动能经济比较表
表5-2-1
项目
单位
溢流坝
闸坝
大坝
主要工程量
土方开挖
m3
19073
17660
石方开挖
m3
20361
18853
土石回填
m3
2435
2255
混凝土浇筑
m3
10004
9263
喷混凝土
m3
57
53
堆砌石
m3
945
875
钢筋
t
511
473
锚杆
m3
376
348
固结灌浆
m
667
618
建筑工程投资
万元
1402
1112
金属结构投资
万元
96
180
正常蓄水位
m
3300.00
3300.00
装机容量
kW
13000
13000
额定引用流量
m3/s
2.26
2.27
多年平均发电量
万kW.h
6073
6046
保证出力(90%)
kW
3379
3356
年利用小时
h
4672
4651
额定水头
m
695
689
从动能指标看,溢流坝、闸坝动能指标相同。
从两坝址主要工程量及投资比较看,闸坝建筑工程相对投资比溢流坝少566万元,故从主要工程量及投资比较看,推荐闸坝方案。
综上所述,本阶段坝型选用混凝土闸坝。
5.3.1.2结构布置
首部枢纽由左岸挡水坝段、取水口、泄洪冲沙闸、右岸挡水坝段、沉砂池及上、下游辅助建筑物组成。
1、左岸挡水坝段
左岸挡水坝段为了满足沉砂池的布置要求,轴线与主坝轴线方向成15º交角布置,为混凝土重力坝。
轴线长度23.55m,坝顶宽度4.0m,坝顶高程3301.50m。
最大坝高16.5m,下游坝坡1:
0.7,最低建基面高程3287.00m,重力坝最大底宽13.2m。
2、取水口
取水口位于左岸挡水坝段坝体内部,采用与坝体相结合的方式。
取水闸共设一孔取水口,底板高程3293.80m,取水闸总长6.84m,顺水流方向分为拦污栅段、收缩段和闸门段。
拦污栅尺寸1.5m×1.73m,闸门孔口尺寸1.0m×1.0m,拦污栅和闸门均采用置于启闭排架上的卷扬机进行启闭。
3、泄洪冲沙闸
泄洪冲沙闸为平底开敞式水闸,紧邻左岸挡水坝段布置.。
设泄洪冲沙闸三孔,孔口尺寸(宽×高)3.0m×3.0m,使用平板检修闸门,平板工作闸门。
冲沙闸边墩厚1.5m,中墩厚2.0m,泄洪冲沙闸闸室总宽14.25m。
工作闸门前设检修闸门,检修闸门尺寸(宽×高)3.0m×3.0m。
泄洪冲沙闸闸顶高程3301.50m,闸底板高程3289.00m,闸建基面高程3287.00m,最低建基面高程3285.00m,最大闸高16.5m,闸室顺水流方向长19.00m。
闸坝上游设混凝土防渗铺盖,铺盖长为8m,厚1.0m。
顶高程为3289.00m,在铺盖上游端头设齿槽,最上游采取大块石回填。
闸室下游下游设40m长斜坡护坦,i=1/10,宽度14m。
起坡高程为3289.00m,末端高程为3285.00m。
护坦下游设置5.0m齿槽,采用大块石回填,块石粒径不小于0.5m。
护坦中导墙为悬臂式挡墙,墙体厚度由2.0m渐变至1.0m,墙顶高程3292.00m。
左右边墙为重力式边墙,墙顶纵坡i=1/10,起点高程3294.00m,末段高程3290.00m。
护坦末段为干砌石海曼,最低建基面高程3281.00m。
4、右岸挡水坝段
右岸挡水坝段为混凝土重力坝,坝顶高程33011.50m,坝顶宽4.0m,上游面为在高程3300.50m处接1:
1倒坡至高程3299.00m,铅直面至高程3290.5m处接1:
1坡比至3289.00高程;下游坝坡1:
0.7,起坡点高程3300.00m。
最低建基面高程3287.00m,最大坝高16.5m,重力坝最大底宽11.7m。
5、沉砂池
沉沙池紧接取水口布置,由渐变段、池厢段、溢流侧堰、冲沙闸、进水口组成。
根据《水电水利工程沉砂池设计规范》DL/T(5107-1999)要求的设计最小沉降标准:
本电站设计最小沉降粒径0.05mm。
沉沙池布置在坝址下游左岸岸坡上,采用单厢定期冲洗式沉沙池,采用正向冲砂,侧向取水设计。
沉沙池全长102.52m。
其中渐变段长20m,由5m平坡等宽段和平面扩散段组成,平坡段宽度1.0m,扩散段段平面上呈对称扩散型布置,单侧扩散14.93º,底宽由1.0m渐扩为15.0m;纵坡1:
5,高程由3293.8m降至到3290.8m。
池身段长82.52m,呈倒梯形布置,底宽9.0m,其正常水位3294.50m。
池内设纵坡比降1/100,横坡比降1:
3。
在沉沙池末靠河侧布置7.5m宽的溢流堰,堰顶高程3294.60m,沉沙池未端设进水闸,可控制进入引水隧洞的流量,闸室宽3.8m,顺水流向长6.0m。
闸底板高程3293.50m,闸墩顶高程3296.50m。
设拦污栅一扇,孔口尺寸为1.8m×2.0m(宽×高);设工作闸门一扇,孔口尺寸为1.8m×1.5m(宽×高)。
在沉沙池末端设置有冲沙暗暗渠,冲沙道孔口尺寸为1.0m×1.0m(宽×高)。
沉沙池基础置于覆盖层上。
5.3.1.3坝体材料及分区
坝体混凝土材料分区遵循的主要原则为:
a)在考虑坝体各部位工作条件和应力状态,合理利用混凝土性能的同时,尽量减小混凝土分区的数量,同一浇筑仓面上的混凝土材料尽量相同,必要时不超过两种。
b)具有相同和相接近工作条件的混凝土尽量用一种材料指标,溢流面采用同一种混凝土。
c)材料分区要尽量减小对施工的干扰,以利于提高施工进度,同时又便于质量控制。
左右岸挡水重力坝采用C15三级配混凝土,泄洪冲沙闸闸墩采用C25二级配混凝土,闸室底板顶层50cm采用C30二级配抗冲耐磨混凝土,以下采用C20二级配混凝土,闸坝上游铺盖及下游护坦顶层50cm采用C30二级配抗冲耐磨混凝土,护坦下部采用C20二级配混凝土。
沉砂池采用C25二级配混凝土,溢流侧堰堰体采用C25二级配混凝土,边墙和底板采用C20二级配混凝土,冲沙闸室底板采用C20二级配混凝土,边墩采用C25二级配混凝土,冲沙箱涵采用C20混凝土。
5.3.1.4基础处理
坝基为碎砾石土,该层渗透系数K=20~50m/d,属中等~强透水层为中等~强透水层,存在坝基渗漏问题,应采取必要的防渗措施。
本工程采用水平防渗和垂直防渗相结合的方式进行防渗处理。
水平防渗采用混凝土铺盖,铺盖长度取为8m。
垂直防渗采用混凝土防渗心墙和防渗帷幕相结合的方式,防渗墙深入基岩1.0m,厚度1.0m;帷幕灌浆设计深度为深入5lu线以下5m,采用防渗心墙预埋φ60钢管进行灌浆。
为了提高整个闸室基础的承载能力,对闸室进行固结灌浆,灌浆参数:
孔深5m,间排距2.0m,梅花型布置。
5.3.1.5设计计算
1、取水口过流能力计算
取水口可简化为平底有坎宽顶堰,在不同水位工况下其过流能力按宽顶堰方式进行计算,并按规范公式进行计算。
式中:
μ0——淹没流的综合流量系数.(经计算得0.973)
hs——下游水深(按总水头损失0.3m考虑,hs=0.7m)
B0——闸孔总净宽(初拟闸宽1.0m,)
H0——上游水深(H0=1m)
经计算,Q=2.64.>2.27m3,满足设计过流能力,进水口底板高程为3293.80m、进水口宽1.0m合理可行。
2、泄洪冲砂闸泄流能力计算
拦河坝50年一遇洪水流量169m3/s,500年一遇洪水流量276m3/s,采用泄洪冲沙闸三孔全开泄洪。
泄洪冲砂闸泄过流能力按《水闸设计规范(SL265-2001)》附录一中公式进行计算,具体公式如下:
式中:
Q—流量(m3/s);
σ—淹没系数;
m—流量系数,可采用0.385(考虑溢流坝前淤满);
ε—堰流侧收缩系数;
B0—闸孔总净宽(m);
H0—计入行近流速水头的堰上水头(m)
泄洪能力表
表5-3-1
序号
频率
洪水(m3/s)
冲沙闸下泄(m3/s)
坝前水位(m)
坝后水位(m)
备注
1
0.2%
276
276
3299.25
3287.66
校核洪水位
2
2%
169
169
3294.80
3287.08
设计洪水位
3、抗滑稳定及基底应力计算
①荷载及其组合
根据《水闸设计规范》(SL265-2001)规定,其荷载及其组合见表5-3-2。
荷载及其组合表
表5-3-2
荷载组合
计算工况
荷载
自重
水重
静水压力
扬压力
土压力
波浪压力
地震荷载
基本组合
正常挡水情况
√
√
√
√
√
√
特殊组合Ⅰ
校核洪水情况
√
√
√
√
√
√
检修情况
√
√
√
√
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施工完建情况
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特殊组合Ⅱ
地震
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②计算公式
抗滑稳定计算按《水闸设计规范》(SL265-2001)的规定,分别采用抗剪公式和材料力学公式计算大坝抗滑稳定安全系数和地基应力。
沿建基面的抗滑稳定计算公式为:
式中:
K—按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数
ΣG—竖向力总和
ΣH—水平向力总和
f—混凝土与岩石之间抗剪摩擦系数
基础应力按偏心受压公式计算:
式中:
—作用于基础面上下游端的最大最小应力
A—计算截面面积
B—计算截面宽度
ΣM—所有力对计算基础面形成的力矩总和
其余符号同前。
③计算及分析
闸室置于砂卵石基础上,其物理力学指标为允许承载力[R]=0.35MPa,混凝土与基岩抗剪强度f=0.54。
枢纽区地震设计烈度为Ⅶ度。
抗滑稳定及基底应力计算成果见表5-3-3~4。
冲沙闸抗滑稳定及基础应力计算成果表
表5-3-3
荷载组合
计算抗滑
安全系数[R]
允许安全
系数
基础应力(MPa)
基础允许
承载力(MPa)
上游
下游
应力比
基本组合
2.83
1.2
0.265
0.306
1.15
[R]=0.35MPa
特殊组合Ⅰ
检修
2.62
1.05
0.318
0.202
1.57
竣工期
1.05
0.322
0.225
1.43
校核洪水
1.39
1.05
0.228
0.303
1.33
特殊组合Ⅱ
地震
1.07
1
0.194
0.326
1.68
溢流坝抗滑稳定及基础应力计算成果表
表5-3-4
荷载组合
计算抗滑
安全系数[R]
允许安全
系数
基础应力(MPa)
基础允许
承载力(MPa)
上游
下游
应力比
基本组合
3.26
1.2
0.277
0.304
1.10
[R]=0.35MPa
特殊组合Ⅰ
检修
2.88
1.05
0.322
0.210
1.53
竣工期
1.05
0.318
0.216
1.47
校核洪水
1.46
1.05
0.236
0.312
1.32
特殊组合Ⅱ
地震
1.12
1
0.197
0.324
1.64
从表5-3-3~4可见,抗滑稳定安全系数均大于规范规定值;基础应力均小于地基允许承载力符合规范要求。
3、闸坝基础防渗形式及渗流计算:
(1)地基渗透特性
根据地质专业资料得出,坝基①全新统人工堆积物(Q4s)、②全新统崩坡积层(Q4col+dl)的块碎石土,松散,架空严重,不满足坝肩的承载力要求和变形要求,不作为持力层考虑。
③漂卵砾石夹砂以稍密~中密为主,透水性强,参照经验数据,渗透系数K=20~50m/d。
允许坡降0.12~0
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