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某超大跨度干煤棚结构设计和研究
某超大跨度干煤棚结构设计和研究
钢结构工程研究⑩《钢结构》2014增刊某超大跨度干煤棚结构设计与研究刘培祥陈宏(清华大学建筑设计研究院有限公司,北京100084)提要:
某干煤棚结构跨度为174m,本文对柱面网壳和桁架结构两种结构形式进行了结构选型分析,并完成了桁架结构设计。
利用结构分析与设计软件Midasgen对整体结构进行了静力分析、振型分析,并考虑了各工况的非抗震设计组合和抗震设计组合,分析结果表明结构的各项指标均满足相关规范要求,可供类似项目参考。
关键词:
干煤棚:
超大跨度;柱面网壳:
桁架:
结构选型1.工程概况山西某煤矿集团拟建设2x660MW级机组热电厂工程,其中包括新建一座超大跨度封闭储煤场(干煤棚)。
储煤场横向跨度约为174m,纵向长度约为189m,储煤场高度需根据斗轮机包络线确定。
干煤棚内设有运煤皮带、斗轮机等工艺设备,其中斗轮取料机两台。
斗轮机堆取料机最大回转半径约35m,斗轮直径约7.5m,回转中心偏心2m,取料机俯仰半径约35m。
储煤仓内部须满足斗轮机的自由回转,并保证干煤棚内各点的净空安全距离即斗轮机包络线与主体结构内表面距离不得少于2m。
另外,储煤场主体结构跨度两端各设置一道检修马道,马道净宽度为lm,并设置三处爬梯通至地面。
储煤场屋面采用氟碳漆膜高强度单层彩色压型钢板,煤场内设自然采光带,并设计有除尘及通风、消防、照明、有害气体浓度监测报警系统等。
干煤棚效果图见图1。
图1干煤棚效果图
钢结构工程研究⑩《钢结构》2014增刊2.设计条件1)总体指标根据国家现行规范及设计任务书要求,本项目结构设计使用年限50年,结构安全等级为一级;抗震设防类别为标准设防类。
2)结构作用(1)永久荷载:
0.30心/m2(2)可变荷载:
0.50kN抽2,局部马道吊挂荷载为1.00kN/m2(3)基本风压:
本工程结构形式为风致敏感结构,且为超大跨度;根据文献【l】【2】的规定,基本风压采用100年一遇取值为0.65kN/m2,并充分考虑风致效应的不利影响。
(4)基本雪压:
0.35kN/m2(属对雪荷载敏感的结构,取100年一遇);并考虑积雪不均匀系数。
(5)温度作用:
升温30℃,降温30℃(6)支座强迫位移:
横向水平位移量△殳10姗;竖向位移量A_<50mm(7)地震作用:
根据文献[3】,本项目所在地区抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.159,设计地震分组为第一组,建筑场地类别为II类,特征周期Tf0.35s,结构地震效应分析时,阻尼比为0.02。
3.结构选型干煤棚常用结构形式为网壳结构(圆柱面网壳或三心圆柱面网壳)、桁架结构或单跨框架结构、张弦梁(桁架)结构等,由于单跨框架结构为梁式受弯结构,大跨度乃至超大跨度干煤棚结构很少采用。
本项目干煤棚为满足工艺设备运转要求,结构横向跨度约174m,结构高度约为50m,结构横剖面图如图2所示。
图2干煤棚横剖面图1)方案分析由于干煤棚纵向长度约为189m,考虑到当地温差变化较大,为降低温度作用对结构的586
钢结构工程研究⑩《钢结构》2014增刊不利影响,本工程沿干煤棚纵向设置一道结构缝将整个结构分为两个单体,单个结构长度约为94m。
干煤棚通常采用两纵向边支承,常用的结构形式为柱面网壳。
(1)结构形式干煤棚一般通常采用三心圆柱面或圆柱面等柱面网壳结构形式,结构的基本单元通常为正放四角锥形式,少量采用正放斜置四角锥、正放抽空四角锥形式。
因存在侧向稳定性方面的顾虑而很少采用大跨度桁架结构,这里进行结构选型方面的初步分析。
(2)结构几何参数本项目分别初步试算了柱面网壳方案和倒三角形空间桁架结构方案,根据文献i4}和文献【5】的规定以及试算的结果。
初步设定柱面网壳厚度为4.5m~5.2m,网格大小为5.1(4.6)113x(5-5.6)rn;初步设定桁架结构厚度为4.5m,桁架上弦间距为5m,每榀间距为14m,桁架分格大小为5.2m。
(3)支承方式柱面网壳的支承方式通常有三种:
上弦节点支承、下弦节点支承和上下弦节点共同支承。
采用上下弦节点支承能取得较好的技术、经济效果,不过此类支承对网壳而言类似固接支承,较大程度限制了支座处的转角,将产生较大的弯矩作用,对支座附近杆件非常不利。
本支承形式对支座位移尤其敏感,对于基础沉降或煤场堆载引起支座位移不能准确控制时宜避免采用本支承,由于本结构为超大跨度,慎重考虑不采用本支承形式。
为尽量减少结构跨度并对上弦节点支承和F弦节点支承两种支承方式的内力进行了初步分析,本工程柱面网壳及桁架结构均采用下弦节点支承形式。
(4)方案比较取单个结构单元分别建立柱面网壳方案和桁架结构方案模型,进行了永久荷载、可变荷载、风荷载及温度作用的静力分析,并充分考虑半跨荷载及支座强迫位移等不利影响,两种结构方案的对比结果如表1。
网壳方案中檩条布置采用主次檩条方案,主檩条间距为网壳纵向网格大小约为5.1m,次檩条问距为1.5m,主檩条采用高频焊接H型钢截面,次檩条采用冷弯薄壁型钢截面;桁架方案中檩条布置按1.5m间距均匀布置于桁架上弦,檩条采用高频焊接H型钢截面。
表1方案分析对比表采用网壳方案时,由于结构跨度超大,网壳节点首选焊接空心球节点;即便采用螺栓球节点,因最大杆件内力达到2100kN左右,尚存在约30%左右的节点无法采用螺栓球节点。
采用焊接空心球节点给施工造成非常不便,增加施工周期。
经综合考虑技术、施工及经济因素,本工程结构形式采用倒三角形空间桁架结构方案。
2)结构布置单体结构平面长度为94m,结构跨度为174m。
沿结构跨度方向设置7榀倒三角形空间桁架,每榀间距为14m,桁架结构几何参数同上文(2)中所述。
沿结构纵向设置5道纵向587
钢结构工程研究⑩《钢结构》2014增刊支撑次桁架,并于结构纵向两端设置两道屋面水平支撑。
每榀桁架间纵向设置刚性系杆,系杆间距为桁架两个节间距离。
结构平面布置如图3所示。
4.结构分析与设计1)作用效应组合本项目进行非抗震设计组合和多遇地震作用下的抗震设计组合,并对关键构件以及关键节点的地震作用考虑了增大系数。
作用效应组合列表见表2。
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1.3Ev1.2D+1.4W1.OD+1.4W1.2D+1.4T1.OD+1.4T1.2D+1.4L+0.84W1.2D+O.98L+1.4W1.2D+1.4L+0.84T㈣∞㈣m㈣㈣m㈣∽00)(11)(12)n311.2D+0.98L+1.4T1.2D+I.4W+0.84T1.2D+0.84W+1.4T1.2D+I.4L+0.84W+0.84T1.2D+0.98L+I.4W+0.84T1.2D+0.98L+0.84W+1.4T(14)588
钢结构工程研究⑩《钢结构》2014增刊上述列表中,D代表恒荷载,L代表活荷载(非抗震设计组合中尚包含半跨活荷载),w代表风荷载,T代表温度作用(升温或者降温),Eh代表x向或Y向水平地震作用,L代表竖向地震作用。
对于非抗震设计组合(1)~(11)项中各组合分别与支座强迫位移(DP)参与组合并生成若干项新设计组合,支座强迫位移(DP)的组合系数和分项系数均取值为1.0。
2)结构分析结构计算分析程序采用通用有限元分析与设计软件Midasgen表3结构自振周期和频率7.8.0。
基本计算假定:
计算模型中桁架弦杆采用frame单元,桁架腹杆采用truss单元,刚性系杆及屋面支撑采用truss单元。
屋面荷载以线荷载形式施加于桁架上下弦杆上。
采用多重RITZ向量法对本结构进行振型分析。
结构的第1阶振型为垂直于结构跨度方向平动,自振周期TI=I.86s;结构的第2阶振型为沿结构跨度方向平动,自振周期T2=1.45s;第3阶振型为整体扭转。
结构以扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期比值约为0.699,结构整体上具有较好的抵抗扭转性能。
结构的前6阶自振周期及频率如表3所示,结构的前3阶振型如图4所示。
3)结构设计cp325x12、平325x14;腹杆截面为母114x4、q,133x5、9140x6、q,159x6、叩168x8、q,203x8及tp245x10。
次桁架截面规格分别为:
下弦杆截面为9159x6;上弦杆截面为9140x6;腹杆截面为q)89x4、Q114x4、平133x4。
刚性系杆截面为叩159x6或Q203x8。
其中截面9426x18材质为Q345B,其余各截面材质均为Q235B。
弦杆最大应力比为0.83,腹杆的最大应力比为0.86;关键部位构件长细比约为80,一般构件长细比约为120左右。
主桁架结构的变形分析结果如下:
恒荷载作用下最大竖向变形为44.8mm,最大横向水平变形为14.5mm;活荷载作用下最大竖向变形为34.7mm,最大水平变形为12.1mm;风荷载作用下最大横向水平变形为200.1mm;水平地震作用下最大横向水平变形为32.1mm,竖向地震作用下最大竖向变形为8.6mm。
主桁架结构的竖向变形及水平侧移均满足规范要求。
一≤:
、一a第1阶振型b第2阶振型图4结构前3阶振型图c第3阶振型主桁架截面规格分别为:
桁架下弦杆截面为(I)325x14、tp426x18;桁架上弦杆截面为屋面檩条采用高频焊接H型钢檩条,檩条采用多跨连续布置。
桁架支座采用成品抗震球铰专用支座。
屋面板采用氟碳烤漆镀铝锌彩色压型钢板,板材为基层厚度不小于0.70mrn的镀铝锌589
钢结构工程研究⑩《钢结构》2014增刊板,双面镀铝锌量之150酌nz。
采光带用1.5ram厚玻璃纤维聚酯阻燃型采光板。
各结构构件除锈质量等级为Sa2.5级,涂刷环氧富锌(含锌量>80%)底漆两道70Bin,环氧云铁中间漆一道60Inn,聚氨酯面漆两道701.tm;涂层干漆膜的总厚度不得小于200Ima。
4)超限分析本工程属超限大跨度空间结构,应按照文献[21的规定进行特征值屈曲分析以及考虑初始缺陷的几何非线性或同时考虑几何非线性和材料非线性的稳定性分析;进行水平及竖向地震作用的时程分析补充验算;进行罕遇地震下考虑几何和材料非线性的弹塑性分析结构分析;进行必要的抗风分析和施工过程模拟分析。
限于篇幅,该部分内容另文分析。
5.结论1)通过比较柱面网壳方案及桁架结构方案,采用桁架结构方案具有较好的技术经济效果,并方便项目的实施;2)结构的振型分析结果表明:
桁架结构方案第1阶、第2阶振型均为平动,第3阶振型为扭转,结构整体上具有较好的抗扭刚度;3)结构静力及反应谱分析结果表明:
本项目桁架结构的变形、承载力、长细比及稳定性能均满足相应规范要求。
参考文献[1】GB50009.2012建筑结构荷载规范[s].[2】建设部令第111号超限高层建筑工程抗震设防管理规定.[3]GB50010.2010建筑抗震设计规范[s].[4】GB50017—2003钢结构设计规范【S1.[5]JGJ7-2010空间网格结构设计规程[S】.[6]DL5022-2012火力发电厂土建结构设计技术规程[S】.DesignandStudyonCertainSuperSpanCoalStorageStructureHongChenPeixiangLiu(ArchitecturalDesignandResearchInstituteofTsinghuaUniversity,Ltd.Beijing,100084,China)twostructurestylesofpyramidlatticedareAbstract:
Certaincoalstoragespans174m,Basedonshellandtrussstructures,Theanalysisofstyleselectionstudiedandstructuredesignareperformed.ThoughstructuralanalysisanddesignsoRwareMidasgen,staticanalysis,modalanalysisoftheoverallstructurewereperformed,andacombinationofnon-seismicdesignandseismicdesigncombinationofdifferentloadshowsthatthestructurecaseswereconsidered.Resultsoftheanalysiscanoftheindicatorsmeettherelevantregulatoryrequirements,andItsupplyreferenceforthosesimilarprojects.Keywords:
Coalstoragesuperspantrussstructuresselectionofstructuralstyle590
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