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z建筑结构设计总结
1.结构名词1.1.结构设计的几种等级1.1.1.建筑抗震类别甲、乙、丙、丁GB50223根据建筑使用功能的重要性,将建筑抗震设防分为甲、乙、丙、丁四个类别甲类(特殊设防类)重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑;乙类(重点设防类)地震时使用功能不能中断或者需要尽快修复的建筑;丙类(标准设防类)除甲、乙、丁类建筑之外的建筑;丁类(适度设防类)抗震次要建筑。
1.1.2.抗震设计分组1.1.3.设计使用年限分类1、2、3、4建筑结构可靠度统一标准1.1.4.安全等级
一、
二、三根据结构破坏可能产生的后果的严重性,采取不同的安全等级。
1.1.5.抗震等级
一、
二、
三、四钢筋混凝土房屋应根据设防类别、烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震类别,并应符合相应的计算和构造措施要求。
丙类按下表确定。
1.1.6.环境类别
一、二a、二b、
三、
四、五1.1.7.裂缝控制等级
一、
二、三一级严格要求不出现裂缝的构件,按标准组合计算时,构件受拉边缘砼不应产生拉应力;二级一般要求不出现裂缝的构件,按标准组合计算时,受拉边缘砼拉应力不应大于砼轴心受拉强度标准值,按准永久组合计算时,受拉边缘砼不宜产生拉应力,当有可靠经验时可以放松;三级允许出现裂缝的构件,按标准组合并考虑长期作用影响时,构件最大裂缝不应超过限值。
1.1.8.场地类别Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度划分为四类。
当有可靠地剪切波速和覆盖层厚度且其值处于表中所列场地类别的分界线附近时,允许按插值的方法确定地震作用计算所用的特征周期。
1.1.9.设计地震分组
一、
二、三根据设计地震分组实际上是用来表征地震震级及震中距影响的一个参量,实际上就是用来代替原来老规范“设计近震和远震”,它是一个与场地特征周期与峰值加速度有关的参量。
一般而言,可能可以这样理解,第
一、第二分组大概相当老规范的“设计近震”,它仅与特征周期有关,且周期越长,分组越大;而第三分组大概相当于老规范的“设计远震”,在峰值加速度区划图(A1图)中,它仅与峰值加速度衰减区段有关,而在特征周期区划图(B1图)中,它不仅与峰值加速度衰减区段有关,还与特征周期有关。
具体的对应关系如下1.1.10.人防设计等级1.1.11.防水混凝土的设计抗渗等级P6、P8、P10、P12GB50108地下工程防水技术规范规定,地下室的抗渗等级按下表取用1.1.12.地面粗糙度A、B、C、D1.1.13.地基基础设计等级甲、乙、丙1.1.14.钢筋砼建筑最大适用高度A、B级高规3.31.2.几种配筋率1.3.梁、板、柱截面的选取主梁次梁板柱1.4.荷载的各种组合及其使用范围构设计的极限状态分为承载能力极限状态和正常使用极限状态两类。
其中,结构构件的强度、整体稳定、局部稳定验算属于承载能力极限状态的范畴;结构及其构件的位移和刚度验算属于正常使用极限状态的范畴。
一般设计时,首先选择截面使结构满足承载能力极限状态的要求,然后校核其是否满足正常使用极限状态。
只有在按承载力极限状态设计时才需要考虑荷载分项系数和设计值。
新的荷载规范中恒载的分项系数在实际工作中怎么取什么时候取1.35什么时候取1.21.2恒+1.4活1.35恒+0.7*1.4活抗浮验算时取0.9砌体抗浮取0.81.35G0.7*1.4Q1.2G1.4QG/Q2.8所以当恒载与活载的比值大于2.8时,取1.35G0.7*1.4Q否则,取1.2G1.4Q对一般结构来说,1.楼板可取1.2G1.4Q2.屋面楼板可取1.35G0.7*1.4Q3.梁柱有墙可取1.35G0.7*1.4Q4.梁柱无墙可取1.2G1.4Q5.基础可取1.35G0.7*1.4Q1.5.刚心、质心、偏心率刚心即刚度中心,指抗侧力结构抗侧移刚度的中心;质心垂直荷载合力的作用点1.6.刚度、柔度刚度引起单位位移所需的力;柔度单位力引起的位移。
1.7.短柱剪跨比,长柱(柱反弯点在柱高度H0中部时,即H0/h0>4),短柱,即H0/h0≤4,极短柱抗规P65时,柱的箍筋1.8.连梁、框架梁、次梁和基础拉梁的区别在施工图审查过程中发现有些设计人对连梁、框架梁、次梁和基础拉梁承台或独立柱基间的联系梁的构造和使用范围不清楚,从而导致使用不当。
现结合规范、标准图集和构造手册对这个问题加以说明。
1、连梁和框架梁连梁是指两端与剪力墙相连且跨高比小于5的梁(具体条文详见“高规”第7.1.8条);框架梁是指两端与框架柱相连的梁,或者两端与剪力墙相连但跨高比不小于5的梁。
两者相同之处在于一方面从概念设计的角度来说,在抗震时都希望首先在框架梁或连梁上出现塑性铰而不是在框架柱或剪力墙上,即所谓“强柱弱梁”或“强墙弱连梁”;另一方面从构造的角度来说,两者都必须满足抗震的构造要求,具体说来框架梁和连梁的纵向钢筋(包括梁底和梁顶的钢筋)在锚入支座时都必须满足抗震的锚固长度的要求,对应于相同的抗震等级框架梁和连梁箍筋的直径和加密区间距的要求是一样的。
两者不相同之处在于,在抗震设计时,允许连梁的刚度有大幅度的降低,在某些情况下甚至可以让其退出工作,但是框架梁的刚度只允许有限度的降低,且不允许其退出工作,所以规范规定次梁是不宜搭在连梁上的,但是次梁是可以搭在框架梁上的。
一般说来连梁的跨高比较小(小于5),以传递剪力为主,所以规范对连梁在构造上作了一些与框架梁不同的规定,一是要求连梁的箍筋是全长加密而框架梁可以分为加密区和非加密区,二是对连梁的腰筋作了明确的规定即“墙体水平分布钢筋应作为连梁的腰筋在连梁范围内拉通连续配置;当连梁截面高度大于700mm时,其两侧面沿梁高范围设置的纵向构造钢筋(腰筋)的直径不应小于10mm,间距不应大于200mm;对跨高比不大于2.5的连梁,梁两侧的纵向构造钢筋(腰筋)的面积配筋率不应小于0.3”且将其纳入了强条的规定,而框架梁的腰筋只要满足“当梁的腹板高度hw≥450mm时,在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋,每侧纵向构造钢筋不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋的截面面积不应小于腹板截面面积bhw的0.1,且其间距不宜大于200mm。
”且不是强条的规定。
在施工图审查的过程中发现设计人常犯的错误有一是把两端与剪力墙相连且跨高比小于5的梁编成了框架梁,而且箍筋有加密区和非加密区,或把跨高比不小于5的梁编成了连梁;二是在连梁的配筋表中不区分连梁的高度和跨高比而笼统的在说明中交待一句“连梁腰筋同剪力墙的水平钢筋”,这时如果连梁中有梁高大于700mm或跨高比不大于2.5而剪力墙墙身配筋率小于0.3或水平分布筋的直径不大于8mm时,容易违反“高规”第7.2.26条的规定,而且该条还是强条,这应引起设计人经的注意。
2、框架梁和次梁一般情况下,次梁是指两端搭在框架梁上的梁。
这类梁是没有抗震要求的,因此在构造上它与框架梁有以下不同,现以国标图集”03G101-1”为例加以说明1次梁梁顶钢筋在支座的锚固长度为受拉锚固长度la,而框架梁的梁顶钢筋在支座的锚固长度为抗震锚固长度laE。
2次梁梁底钢筋在支座的锚固长度一般情况下为12d,而框架梁的梁底钢筋在支座的锚固长度为抗震锚固长度laE。
3次梁的箍筋没有最小直径的要求、没有加密区和非加密区的要求,只需满足计算要求即可。
而框架梁根据不同的抗震等级对箍筋的直径和间距有不同的要求,不但要满足计算要求,还要满足构造要求。
4在平面表示法中,框架梁的编号为KL,次梁的编号为L。
在实际的施工图中,设计人员容易犯的错误主要有以下两类一是在次梁的平法表示中,对箍筋按加密区和非加密区来表示,如φ8100/200等。
二是当次梁为单跨简支梁时,支座的负筋数量往往不满足“混凝土规范”第10.2.6条的规定(第10.2.6条当梁端实际受到部分约束但按简支计算时,应在支座区上部设置纵向构造钢筋,其截面面积不应小于梁跨中下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的四分之一,且不应少于两根)。
3、基础拉梁与次梁基础拉梁是指两端与承台或独立柱基相连的梁,与次梁相同之处在于基础拉梁也是没有抗震要求的、基础拉梁的梁顶钢筋在支座的锚固长度也为受拉锚固长度la、基础拉梁的箍筋也没有加密区和非加密区的要求。
与次梁不同之处在于基础拉梁的梁底钢筋也必须满足受拉锚固长度la的要求、基础拉梁的宽度不应小于250mm、基础拉梁除按计算要求确定外梁内上下纵向钢筋直径不应小于12mm且不应少于2根(详见“地基规范”第8.5.20条)、箍筋不少于Φ6@200(详见全国民用建筑工程设计技术措施结构篇第3.12.1-9条)在实际的施工图中,设计人员容易犯的错误主要是将基础拉梁简单套用框架梁的平法表示,编号为JKL,对箍筋按加密区和非加密区来表示,如φ8100/200等。
而现有的国标平法图集中并没有专门针对基础拉梁的构造,如果设计人员想借用平法图集的话,将基础拉梁编号为JL较为合适,同时应在说明中注明JL的配筋构造应按“03G101-1”中次梁(非框架梁)的配筋构造执行,同时梁底钢筋锚入支座的长度必须满足受拉锚固长度la的要求。
综上述,连梁、框架梁、非框架梁、地基拉梁的区别可用下表来表示连梁框架梁次梁(非框架梁)地基拉梁是否有抗震要求有有无无梁顶钢筋的锚固要求抗震锚固长度laE抗震锚固长度laE受拉锚固长度la受拉锚固长度la梁底钢筋的锚固要求抗震锚固长度laE抗震锚固长度laE12d受拉锚固长度la箍筋的要求除满足计算要求外,箍筋沿梁全长加密,直径和间距应满足规范的要求除满足计算要求外,箍筋加密区和非加密区的直径和间距应满足规范的要求按计算要求配置,没有加密区和非加密区的要求按计算要求配置,且箍筋不少于Φ6@200,没有加密区和非加密区的要求梁的编号LLKLLJL1.9.沉降观测点的设置要求沉降观测在建筑物的施工、竣工验收以及竣工后的监测等过程中,具有安全预报、科学评价及检验施工质量等的职能。
通过现场监测数据的反馈信息,可以对施工过程等问题起到预报作用,及时做出较合理的技术决策和现场的应变决定。
一、相关规范及规范性文件要求经建设部批准工程测量规范(GB50026-2007)为国家标准,自2008年5月1日起实施。
其中,第5.3.43
(1)、7.1.7、7.5.6、10.1.10条(款)为强制性条文,必须严格执行。
建筑变形测量规范(JGJ8-2007)为行业标准,自2008年3月1日起实施。
其中,第3.0.1、3.0.11条为强制性条文,必须严格执行。
原工程测量规范(GB50026-93)和建筑变形测量规程(JGJ/T8-97)同时废止。
此外,经江苏省建设厅审定,确定建筑物沉降观测方法(DGJ32/J16-2006)为江苏省工程建设强制性标准,于2006年6月1日起实施,是目前省内建筑物沉降观测参考的主要规范依据。
二、沉降观测的对象根据建筑变形测量规范(JGJ8-2007)第3.0.1条(强条)及昆建协字(2008)第11号文要求,下列建筑物在施工及使用期间需进行沉降观测A、地基基础设计等级为甲级的建筑物;B、复合地基或软弱地基上的设计等级为乙级的建筑物;C、加层、扩建建筑物;D、受邻近深基坑开挖施工影响或受地下地下水等环境因素变化影响的建筑物;E、需要积累建筑经验或进行设计反分析的工程;F、创优工程。
在此需要明确的概念是地基基础设计等级。
建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)中第3.0.1条作如下定义若工程明显为地基基础设计等级丙级的建筑物(如地基条件较好的6层住宅楼等),就不需要沉降观测(创优工程除外)。
若不能确定地基基础设计等级,或者有疑问,就请设计单位明确是否需要沉降观测,并请书面答复或者写入图纸会审记录中。
三、沉降观测点的布设建筑物确定需要进行沉降观测之后,在工程开工之初,应根据设计图纸的安排做好沉降观测策划工作、制定沉降观测方案,对于符合条件的应委托有资质的单位观测,适时埋设观测点。
根据建筑物沉降观测方法DGJ32/J18-2006和建筑变形测量规范JGJ8-2007的要求,沉降观测点应布设在能全面反映建筑物地基变形特征的点位,砌筑小阴井加以保护,宜选在下列位置A、建筑物的四角、大转角及沿外墙每1015m处或每隔2~3根柱基上;B、高低层建筑物、新旧建筑物、纵横墙等交接处的两侧,不同地质条件、不同荷载分布、不同基础类型、不同基础埋深、不同上部结构、建筑裂缝、后浇带、沉降缝和伸缩缝的两侧,人工地基与天然地基接壤处及填挖方分界处;C、宽度大于或等于15米,或宽度小于15米但地质条件复杂以及膨胀土地区的建筑物的承重内隔(纵)墙设内墙点,以及框架、框剪、框筒、筒中筒结构体系的楼、电梯井和中心筒处;D、筏基、箱基的四角和中部位置处;E、多层砌体房屋纵墙间距610米横墙对应墙端处;F、框架结构建筑的每个或部分柱基上或沿纵横墙轴线上,以及可能产生较大不均匀沉降的相邻柱基处;G、高层建筑横向和纵向两个方向对应尽端处;H、邻近堆置重物处、受振动有显著影响的部位及基础下的暗滨(沟)处;I、重型设备基础和动力设备基础的四角、基础形式或埋深改变处以及地质条件变化处两侧;J、对于电视塔、烟囱、水塔、油罐、炼油塔、高炉等高耸构筑物,应设在沿周边在与基础轴线相交的对称位置上,点数不少于4个。
在控制点与沉降观测点之间建立固定的观测路线,并在架设仪器站点与转点处作好标记桩,保证各次观测均沿统一路线。
四、沉降变形监测的精度要求沉降观测的测量,应使用精密水准仪,优先采用精密水准仪DSZ05或DS05,具有测微装置的,最低使用DS1水准仪。
视线长度宜为2030米,视线高度不宜低于0.5米,宜采用闭合法消除误差。
承担沉降观测的单位应具有相应主管部门批准的资质,测量人员应具有主管部门颁发的上岗证。
观测时,仪器应避免安置在有空压机、搅拌机、卷扬机等振动影响的范围内,塔式起重机等施工机械附近不宜设站。
五、沉降观测的周期和时间1、初测建(构)筑物的沉降观测对时间有严格的限制条件,特别是首次观测必须按时进行,否则整个观测得不到完整的观测意义。
初测应增加观测量,以提高初始值的可靠性。
2、施工阶段的沉降观测应依据施测方案随施工进度及时进行。
重要建筑,可在基础完工或地下室砌完后开始观测。
大型、高层建筑,可在基础垫层或基础底部完成后开始观测。
观测次数与时间应视地基与加荷情况而定。
民用建筑可每加高1~2层观测一次;工业建筑可按不同施工阶段(如回填基坑、安装柱子和屋架、砌筑墙体和设备安装等)分别进行观测。
如建筑物均匀增高,应至少在每增加荷载的25时各测一次。
施工过程中如暂时停工,在停工时及重新开工时应各观测一次。
停工期间,可每隔2~3个月观测一次。
封顶后1~2月观测一次,竣工后观测周期,根据建筑物的稳定情况确定。
特别需要指出的是,,沉降速度≥2.0mm/d应停止施工,分析原因,采取措施。
沉降速度≥1.0mm/d应减缓加载速度并增加观测次数。
各个阶段的复测必须定时进行,不得漏测或补测,只有这样才能得到准确的沉降情况或规律。
3、建筑物使用阶段的观测观测次数应视地基土类型和沉降速度大小而定。
一般在第一年观测3~4次,第二年2~3次,第三年后每年一次,直至稳定为止。
观测的期限一般规定如下砂土地基2年,膨胀土地基3年,粘土地基5年,软土地基10年。
若沉降速度小于0.01mm/d,根据沉降曲线分析,认为已经稳定,可以停止观测。
4、对于荷载突然增加,基础四周大量积水,长时间连续降水等情况,均应及时增加观测次数,当建筑物突然发生大量沉降,不均匀沉降或严重裂缝时,应立即逐日或2~3天一次的连续观测。
六、竣工验收标准建筑物沉降观测方法(DGJ32/J18-2006)第5.0.6条规定对建(构)筑物进行竣工验收时,地基沉降变形观测值在没有相应的规范、设计要求时,可参照本条执行。
每周期观测后,应及时对观测资料进行整理,计算观测点的沉降量、沉降差,以及本周期平均沉降量和沉降速度。
1、建(构)筑物竣工验收地基变形要求以沉降速度,即沉降量与时间的关系曲线判定,曲线应逐步收敛、曲线的斜率应逐渐减少或趋向于零,最后一次观测的沉降速度应符合下表的规定。
2、当符合竣工验收沉降量和沉降速度标准后,尚未达到建筑物稳定标准时,竣工验收后应按照本标准省标DGJ32/J18-2006第5.0.4条(即本文“
五、沉降观测的周期和时间”)要求,继续进行沉降观测,直至稳定。
七、稳定标准稳定标准应由沉降量与时间关系曲线判定,对重点观测和科研观测工程,若最后三次观测中每次沉降量均不大于2√2倍测量中误差,则认为已进入稳定阶段。
建筑物安全等级
二、三级多层建筑以0.020.~04mm/d,高层和一级建筑以0.01mm/d为稳定标准。
八、工程竣工观测资料整理观测过程中应及时归集每次沉降观测成果,整理相关资料。
认真分析沉降情况,出现异常时采取措施。
工程竣工时,应提交下列有关沉降观测资料A、沉降观测成果表;B、沉降观测点平面布置图;C、沉降量时间沉降速度s-t-v曲线图;D、沉降量时间荷载(或加载楼层数)s-t-v曲线图;E、建筑物等沉降曲线图(如观测点数量较少,可以不提交);F、沉降观测技术报告;G、观测工作方案。
开间和进深房间两个方向的轴线间的距离。
崔艳秋P20单向板双向板工程设计中,l1/l2≤2时,按双向板计算;2<l1/l2<3时,宜按单向板计算;l1/l2≥3时,按单向板计算。
1.10.pmcad桁架建模/read.phptid-57113.html1.桁架弦杆应采用梁2.腹杆中的斜向杆应采用斜杆3.腹杆中的竖向杆,当杆端与节点相接时应采用柱;其他应用斜杆1.11.问题1.如何判断是否受弯受剪或者弯剪扭构件Ø2.有效截面高度Ø3.对已有梁进行加固,抗剪承载力不够,如何得出需要加固的箍筋的长度范围,如何得出力的包络Ø4.锚固长度,30dØ5.各结构体系的定义,如何选择Ø6.刚心、质心、偏心率Ø层剪力按照抗侧刚度分配,如果把分配的各部分力,按照静力等效,合力作用点是在刚度中心还是质量中心如果对结构施加静力荷载,荷载是不是最终施加到刚心上了(是否还和刚性楼板假定相关)如果对结构施加反应谱或者是地震波,荷载是不是最终施加到了质心上了我觉得这个话题就很大了,简要的比对着你的问题回答,不足之处,望高手补充1.层间剪力的简要分配原则,不仅仅只有按抗侧刚度的原则分配,在柔性楼盖的情况下,就是按其所属的质量分配(这个砌体规范上有相关条文)。
肯定是和刚性楼板的假定有关你讲的问题还要分清和荷载或者作用与效应的关系。
一个简化的说法地震作用的时候,合力(作用)作用在质心,如果质心和刚心不重合,这就是扭转问题的由来,各个抗侧力构件的合力要平衡作用于质心的水平地震作用和附加的扭矩(质心和刚心的不重合引起的)。
这显然是符合理论力学中的平衡原则和力系的等效原则的。
(这些说法,我认为必须基于刚性楼板假定才行,也即以层(应该类似于葫芦串模型)为基本的模型来认识整个结构,否则没什么意义)2.如果在现代的计算机分析程序(基本都基于有限元),我想上述的问题没什么意义,看一下基于有限元的动力方程就知道了。
而且现在很多程序不仅仅是可以计算一致激励下的地震作用效应,而且可以考虑行波效应(我想是这个名词)。
3.如果是风载,作用点我想还要与建筑的外表有关,与结构本身质量无什么直接关联,与地震作用有区别,因为地震作用显然与质量有关。
4.关于层间抗侧力构件的合力作用点,其实这是理论力学中的力系等效问题,完全取决于你取的参考点在何处。
当地震作用(惯性力)作用于结构的时候,是要考虑质心的(因为惯性力是作用于质心的);而当非惯性力,即荷载(如风荷载)作用于结构的时候,就与质心没有关系了。
只与合力的作用点与刚心的关系有关,来判断是否是扭动或者平动7.结构地震扭转效应如何控制Ø1.结构的地震扭转效应与两个因素有关偏心率e/r质心与刚心的距离比回转半径和周期比Tt/T1(第一扭转周期比第一平动周期),e/r越大,Tt/T1越大,则结构的地震扭转效应越大。
2.楼上通过增加剪力墙的方法将第一扭转周期变为了平动,同时又发现偏心率增大了,这就说明,你增加的剪力墙是不均衡布置的,比如,只在楼面的一侧增加了剪力墙。
这种做法不可取首先,由1.可知,偏心率的增大会直接导致扭转效应增大;其次,以这种方式构造的“平动振型”必定不是比较纯粹的平动振型,通常只是其平动成分比扭转成分稍大一点点,比如平动系数0.55,扭转系数0.45等。
这样的平动振型,并不能作为验算周期比时的T1采用。
3.控制结构地震扭转效应的正确方法3.1在楼面上尽量均衡地布置抗侧力构件(柱、墙),使得结构有比较纯粹的平动振型和扭转振型(所谓“比较纯粹的平动“,指的是平动系数超过90,最低也不能低于80;对“比较纯粹的扭转”亦然,通常看前几个整体振型即可。
控制住了振型的纯粹性,也就控制住了结构偏心率。
振型越纯粹,结构偏心率越小。
3.2在3.1完成(或满足)之后,才可验算结构的周期比Tt/T1,倘若大于0.9或0.85,不满足规范要求,这时需要在3.1的基础上,进一步调整结构的抗侧力体系。
大的原则是这样a如果结构的层间位移角刚刚满足规范,也即是说富余量不大,可以均衡地加强结构外圈刚度;b如果结构的层间位移角远小于规范限值,也即是说富余量很大,也可以均衡地削弱结构内筒刚度;当然,加强外圈通常会受到建筑功能的制约,留给结构人员的余地不大,这时,应结合结构的具体情况调整。
4.如何形象地判别一个结构是否为地震扭转效应较小严格的指标即如1.所示,这里再从直观上说一下a观察空间振型动画,主要振型均为较纯粹的平动或扭转b结构楼面的外周抗侧力刚度相对于内筒较大1、影响结构的地震扭转效应因素中的周期比Tt/T1,实际就是结构本身的抗扭转能力,详细的解释可看抗规和高规的条文说明中。
2、关于控制的方法,除了“均衡性”外,构件要尽量布置在四周,如剪力墙结构,长厚墙布置在边上。
提高结构本身的抗扭转能力,往往比仅调整质心和刚心的偏心更有效。
尽管有较大的偏心,但x平动y平动会远大于扭转。
3、周期比往往和层间位移角、位移比同时调整,但层间位移角、位移比的调整有时是不需要大动竖向构件的布置的,如satwe中,通过位移文件,找到超限楼层,文件中有此楼层的位移超限的节点号,通过修正相临的构件,如连梁,可解决问题。
常用结构软件1.Midas结构前后处理软件的比较讲到这个问题,可以肯定的是SAP84的输入是最麻烦的,不知其新的图形输入工具(GIS)有无改进。
其余软件按数据输入的麻烦程度从难到易排列BSCW、GSCAD、PKPM、TBSA。
当然这只是考虑一次性输入的情况,如果结构平面经常修改的话TBSA应被列为较麻烦的一类,主要是结构平面一改就要重新输入该层的荷载。
如果想避免这种麻烦的话可以用如SASCAD等软件,既进行前处理,也能进行TBSA后处理。
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