方鄂华结构规程与概念设计CKword版.docx
- 文档编号:9075310
- 上传时间:2023-02-03
- 格式:DOCX
- 页数:32
- 大小:1.45MB
方鄂华结构规程与概念设计CKword版.docx
《方鄂华结构规程与概念设计CKword版.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《方鄂华结构规程与概念设计CKword版.docx(32页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
方鄂华结构规程与概念设计CKword版
高层建筑钢筋混凝土结构
设计规程和概念设计
清华大学方鄂华
主要参考资料
[1]高层建筑钢筋混凝土结构概念设计方鄂华编著
机械工业出版社2004年9月
[2]高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002
[3]北京市建筑设计技术细则结构专业北京市建筑设计标准化办公室主编单位:
北京市建筑设计研究院2004.12
[4]《高层建筑混凝土结构技术规程若干问题解说(JGJ3-2002)》
黄小坤《土木工程学报》2004年3月
第1部分体系和结构布置
1.偏心距和扭转不规则(参考[1]4.3~5、5.2节)
•规程4.3.5条规定
1.地震作用考虑(5%L)附加偏心距,最大层位移和平均层位移之比(假定刚性楼板计算):
2.结构周期比T扭/T1
3.考虑(5%L)附加偏心距,计算的内力参加组合(设计构件),抗震规范5.2.3条与高规不同
•地震作用存在双向平动和扭转分量,规范规定单向计算是一种简化,扭转分量无法确定,规程将扭转规则性定量化,有利于设计操作。
措施:
1.防止地震作用下扭转过大:
限制位移比、周期比。
位移比、周期比过大原因:
刚心、质心偏离,需要调整剪力墙的布置,减小刚心与质心距离;
抗扭刚度小,扭转周期长,需要加大抗扭刚度。
2提高抗扭承载力:
用附加偏心距计算,加大构件设计内力。
扭转产生内力放大,距刚心愈远,内力放大愈多。
抗震规范是在不考虑耦联计算时简化方法(边榀乘以1.15或1.05),对高层建筑偏于不安全,不高的建筑可以采用。
存在问题和建议:
1考虑附加偏心距以后,难以考察结构平面刚度是否均匀;有时较难调整到上述要求。
2当调整实在有困难时怎么办?
首先要弄清楚是什么原因造成扭转不规则。
•用原结构状态检查周期比,不符合要求时应调整结构布置;应尽可能增加结构的抗扭刚度;当侧移刚度较大时可以减小侧移刚度;
•用原结构状态计算检查位移比(与检查位移限制同时进行,没有附加偏心距),了解平面刚度是否均匀,调整结构布置,减少刚度偏心;
•加高连梁可增加抗扭刚度,加高连梁不一定是好措施,可能不利于“强墙弱梁”,特别是外墙为短肢墙时。
•在周边增加剪力墙最有效。
美国IBC规范要求将外荷载产生扭矩及附加偏心距的扭矩之和放大,乘以放大系数
外荷载扭矩附加偏心距的扭矩
放大系数由以下公式计算,但不大于3
在超过位移比不太大时(10~20%),结合我国规程要求,可以将附加偏心距加大后计算内力。
归纳如下:
1.不附加偏心距:
校核最大层间位移,检查位移比,检查周期比,调整平面布置;
2.用附加偏心距(5%L)校核位移比是否符合规程要求,分析原因后再采取措施;
3.用附加偏心距(5%或更大),计算结构地震作用下内力,与其他内力进行组合;
4.或者用双向地震作用计算,可不考虑附加偏心距(特别不规则的结构宜考虑);
5.必要时,根据具体情况,可考虑放松限制或加大偏心距计算等方法。
注意:
所有计算应采用耦联计算;
2.沿高度刚度均匀要求
•4.4.2条楼层侧向刚度不宜小于上部楼层侧向刚度的70%,或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%
侧向刚度=V/层间侧移(单位位移下的力)①
=Vh/层间侧移(单位转角下的力)②
=层间侧移/h(层间转角)③
规程说明中解释“侧向刚度”为上列第1种
附录E针对底部大空间结构,是一种简化方法,采用第3种方法
整体分析得到的层刚度结果(V,∆u,θ)较精确
3.高宽比和平面形状限制
•高宽比限制值是经验性的规定,在一般情况下,符合高宽比限制值要求的建筑,结构比较容易满足位移限制而层间位移限制才是最根本的要求。
如果各方面都能满足规范要求,突破高宽比限值是可能的。
•高宽比限值可以作为初步设计的参考,规程上规定是“不宜超过”,已不作为“超限审查的要求。
•凸出部分过长造成的高振型影响,端部加大刚度剪力墙
•长条形建筑造成的高振型影响,无法计算,高度大时不允许
1高宽比H/Bmax
2凸出部分的长宽比l/b
4.双重抗侧力体系(参考[1]5.6节)
•框架-剪力墙(筒体)结构
•框架-核心筒结构
•筒中筒结构
变形性能不同的抗侧力单元协同抵抗水平力,要求每个部分分担一定比例的层剪力,一定比例的倾覆力矩,在弹塑性阶段可以充分进行内力重分配,实现二道设防目标。
框架-剪力墙结构-双重抗侧力体系
1.剪力分配比例规范要求
RC结构-剪力取Min(0.2V0,1.5fmax)
2.倾覆力矩大于总屈服力矩的50%
剪力墙倾覆力矩小于50%--弱剪力墙,框架的抗震等级按(纯)框架结构确定。
框架-剪力墙结构变形和内力分配与框架、剪力墙的刚度比有关
框架结构(纯)--非双重抗侧力体系
--少量剪力墙,按框架设计(6.1.7条)
结构以框架为主,有少量剪力墙,按框架-剪力墙计算,框架、剪力墙一起输入(也可以分两次计算,分别取内力)抗震等级按框架结构取。
剪力墙结构--非双重(联肢剪力墙可多道设防)
少量框架柱或短肢剪力墙、小墙肢,裙房有框架等,按剪力墙结构设计。
框支柱抗震等级应提高一级,裙房为框架结构时,按主体结构的抗震等级确定框架抗震等级。
钢筋混凝土筒中筒结构与框架核心筒结构--双重抗侧力体系
(参考[1]8.2节)
筒中筒结构与框架-核心筒结构比较
•框架-核心筒结构侧向周期长,刚度小
•框架-核心筒受力以核心筒为主,周边框架剪力小,倾覆力矩也小
•筒中筒结构内筒承担剪力多,框筒承担倾覆力矩多
框架-核心筒结构设计要点(参考[1]8.2.3节)
1.框架-核心筒结构平面形状可以随意(筒中筒结构平面形状局限),可以不设角柱;
2.框架承受的剪力较小(倾覆力矩也小),必须调整增大到规程要求
3.钢筋混凝土实腹筒是框架-核心筒结构中的主要抗侧力构件,承载力和延性都要求很高,对高宽比、内力、配筋构造有许多要求;
4.内筒配置钢骨,可以改善内筒的抗震性能;配置方法:
墙端部或转角处,大面墙的中间;可以配置部分楼层(下部若干层为SRC柱,上部为RC柱)
抗震等级问题:
小于60m的框架-核心筒结构可以按框架-剪力墙结构确定抗震等级;(框架-核心筒结构是框架-剪力墙结构的一种特殊情况,高度不大时也应注意内筒的特殊要求。
外钢框架-内混凝土核心筒(混合结构)
特点:
Ø外钢框架的刚度更小,剪力分配的比例更低;
Ø外框架钢基本不改变核心筒的弯曲型变形,协同工作性能差;
Ø外钢框架与混凝土核心筒的徐变、收缩、温度变形等后期变形性能不一致;
是不是双重抗侧力体系?
混合结构设计要求
Ø规程规定外钢框架组成的混合结构高度不宜太大(11.1.2条)
Ø按双重抗侧力体系设计,规程条要求框架剪力取0.25V0,1.8Vfmax较小值(11.1.5条)。
通常外钢框架层剪力分配率都小于1.8Vfmax,若按1.8Vfmax调整后,往往远远小于0.25V0,达不到双重抗侧力体系要求。
大连远洋大厦-51层,外钢框架-混凝土核心筒
结构,6层以下为钢筋混凝土框架,7层及以上外钢框架-混凝土核心筒(参考[1]2.3.12节)
弹性计算:
6层以下核心筒承担剪力60~80%
7层以上核心筒承担剪力90~88%
弹塑性计算:
7层以上框架分担<10%,无屈服
7层以下钢筋混凝土框架有塑性铰
核心筒连梁塑性铰较多
采取措施:
Ø按底部剪力0.25V0调整不合理,上部放大太多,按总层剪力的比例调整较合理,即层剪力的25%---0.25V(钢框架)(混凝土框架按0.2V0或1.5fmax调整也存在这个问题,新规程中已有改进)
Ø如果调整较少(0.1~0.15V),则按非双重抗侧力体系设计(内筒100%层剪力),抗震性能不好(6度地区及非抗震结构较合适);
Ø采用钢骨混凝土核心筒,加强内筒延性
楼板处配置钢骨形成的钢骨混凝土内筒延性好
采用钢管或钢骨混凝土柱、钢梁外框架;
“高层混合结构规程”可能做出一些规定
板柱-剪力墙结构--非双重抗侧力结构
•板柱结构为很弱的框架,分担的剪力和倾覆力矩度很小;板柱结构在高层建筑中限高使用,设计有特殊要求;
•规程要求(每层)剪力墙承担100%层剪力,板柱部分不少于20%地震层剪力
•要求周边柱之间设置边梁(框架梁)。
与框架-核心筒结构如何区分?
5.框架-核心筒结构不同楼板体系的比较(参考[1]8.2.1节)
框架-核心筒结构中设置楼板大梁:
•增加翼缘框架柱的轴力,提高外框架抵抗的倾覆力矩,减小核心筒倾覆力矩
•外框架抵抗的剪力不增加,还可能减少
•提高结构抗侧刚度
•设置楼板大梁时,层高可能增加,大梁高度不宜太大。
--层高加大使总高度加大,造价增加,不经济
两种楼板体系
平板体系--周边框架结构,板内没有梁,可按照框架-核心筒结构设计;如果无梁柱数量很多,为竖向荷载主要承受者,应按板柱体系设计。
梁板体系--多数情况楼板内设置大梁,形成框架-剪力墙
平板与有梁楼板框架-核心筒翼缘框架柱轴力的比较
平板与有梁楼板框架-核心筒结构的比较
第2部分加强层
•伸臂与楼板中大梁的作用相似,作用更加明显伸臂构件作用是提高翼缘框架柱内力的有效措施,可以增大结构刚度,减小侧移;
•平板框架-核心筒结构与设置伸臂结构翼缘柱轴力的比较(见[1]图8.1.9节)
•有梁楼板框架-核心筒结构与设置伸臂结构翼缘轴力的比较(见[1]图8.1.9节)
•伸臂使结构沿高度内力突变,带来沿高度内力突变的问题,在非抗震结构中使用较多,在抗震设防的结构中使用需慎重;(见[1]图9.3.)
设置伸臂的数量和位置优化
设计时综合考虑,与设备层、避难层统一布置
•当只设置一道伸臂时,最佳位置大约在结构的2/3高度处;
•设置两道伸臂时,效果优于一道;其中一道设在顶部(或0.7H以上),另一道设在0.5H处较好;
•设置多道伸臂,可进一步减小侧移,但道数与效果不成正比,设置4道以上效果基本稳定;一般可沿高度均匀布置;
框架-核心筒结构设置伸臂方案比较
•框架-核心筒设置伸臂效果好(减小侧移达到20~50%)
•筒中筒结构设置伸臂效果不大(一般减小侧移5~10%),弊大于利,一般不采用。
•框架-核心筒结构中是否设置伸臂,如何设置,必须做方案比较
•如果侧移已满足要求,不必设置伸臂,避免沿高度内力突变,并节省钢材;
•设置多道伸臂可使内力突变减小,每道伸臂的刚度和材料用量减小,但总的是多用材料;
•楼板中设置大梁就是刚度很小的“多道伸臂”,沿高度内力分布均匀,但可能使楼层层高加大。
2.环向构件(参考[1]9.1.4节)
•沿周边框架的少数层中设置环向桁架(混凝土或钢),环向实腹梁极少采用(因设置窗洞)
作用是:
1.加强结构整体性,相当于“圈梁”;
2.协调框架各柱的轴向变形,使竖向构件受力均匀。
•在框筒结构中相当于加大窗裙梁,减少剪力滞后;
•在框架-核心筒结构中,也可减小剪力滞后,使翼缘框架柱承受轴力,或者使伸臂传来的轴力均摊给其他柱子
3.腰桁架与帽桁架(参考[1]9.1.5节)
•形式与伸臂相同,但作用不同:
主要是减少内、外构件由于重力荷载、温度、徐变等产生的竖向变形差
•大约30~40层设一道帽桁架,很高的结构可设腰桁架
•伸臂与帽桁架、腰桁架常常结合使用
第3部分框架结构若干问题
a)关于轴压比限制(参考[1]6.2节)
(2)两条基本措施:
a)轴压比限值实际上是大小偏压的界线。
轴压比计算未考虑柱子的形状和配筋的影响
b)配置箍筋可以改善柱的延性,因为柱箍筋约束混凝土,提高了混凝土受压的极限变形内力。
但是对于轴压比限制的争论一直存在,有人认为没有必要限制轴压比,有人认为限制太严,也有人把规范中的要求视为绝对不可更动。
(3)轴压比限制可能造成的矛盾:
•柱子截面较大,竖向钢筋多为构造配筋。
大尺寸截面好,还是多配钢筋好?
(素混凝土面积大)
•柱子截面较大,形成短柱。
究竟限制轴压比好,还是出现短柱好?
(4)柱的配筋与轴压比:
•柱的配筋在边缘,抗弯的效率最高,一般沿周边配置。
中部不配筋可能使轴压应力不均匀。
素混凝土面积太大时,中部加配筋芯柱可以放松轴压比限制值。
•如果配筋较大,可考虑在轴压比计算的分母中加入钢筋面积(类似钢骨混凝土柱)。
•如果受弯钢筋较多,可以使柱子钢筋在大震下不屈服(处于弹性状态),轴压比限制可以放松。
2.关于短柱(参考[1]6.2.2节)
3.框架节点区混凝土强度设计(参考[1]6.3.3节和[3])
•原规范限制柱与核心区混凝土强度相差不得超过5Mpa,新规范上取消这个限制;
•新规范上取消这个限制,不等于节点区混凝土强度可以随意设置,必须进行抗剪强度计算。
•我国自己的研究较少,美国、加拿大研究较多,可以借鉴。
用核心区混凝土折合强度计算公式。
•核心区混凝土强度不足时采取的措施
加大核心区面积
插钢筋或钢管
采用施工方法提高柱核心区混凝土等级
4.关于剪力、弯矩的增大系数规程方法和存在的问题(参考[1]6.1节)
规程简化方法的问题
--多数可能造成多配钢筋,也可能不安全
按配筋反算和简化计算的剪力值相比,那一个大?
不一定
•反算结果反映相对关系,可保证V剪切>V弯坏
•按增大系数计算,有可能V值偏大,结果是多配了箍筋,等级愈高,系数愈大,配箍筋愈多。
特别是特一级的梁,抗剪箍筋多配。
认为比较放心,安全余度更大,实际增大钢筋用量;
•如果实配钢筋多,增大系数可能包不住,一般不要多配钢筋,在构造配筋时不能避免。
•建议:
1简化方法一般是安全的,计算方便,
2简化方法配的钢筋过多,可通过反算减少
39度抗震设计和特一级抗震等级,将简化计算结果和反算计算结构比较
这样可以节省钢筋用量,但是麻烦,多一道反算,建议自编小程序。
第4部分剪力墙结构
1.剪力墙轴压比限制及约束边缘构件(参考[1]7.1.4节)
高轴压比下剪力墙容易破坏,边缘压应力超过混凝土受压极限
破坏形式:
•混凝土压碎先于钢筋屈服(见[1]图7.6)
•混凝土压酥,剪力墙平面外错断(见[1]图7.29)
设置约束边缘构件的要求(参考[1]7.3.4节)
•高规规定(7.1.15条):
一、二级抗震等级--底部加强部位及其上一层墙肢端部设置约束边缘构件(λV=0.2);
•抗震规范规定(6.4.6条):
轴压比小于表6.4.6的规定值,可设置构造边缘构件;二者不一致,高规要求严,
如果轴压比较小(抗震表6.4.6),结构高度不高,可按高规的构造边缘构件设计,取λV=0.1~0.2,纵筋1.0%
多层建筑结构可以按照抗震规范执行
•约束边缘构件的箍筋
约束边缘构件可以采用拉筋,
阴影部分不能全部采用拉筋;
压应力较小部分的外部分布钢筋必须有可靠锚固,才能计入配箍率。
•洞口边的边缘构件(参考[1]7.3.4节)
洞口边缘不一定配置约束边缘构件,取决于洞口边缘的压应力大小,与轴向压力以及连梁约束程度有关。
2.连梁设计(参考[1]7.4节)
•连梁是剪力墙结构中的重要构件,对剪力墙的刚度、承载力、破坏形态、延性都有很大影响。
•连梁剪跨比比较小,容易出现剪切破坏。
•按照强剪弱弯设计的连梁还是容易出现钢筋屈服后的剪切破坏。
连梁承受反弯作用,剪应力较大,容易出现斜裂缝,容易剪切破坏,而且容易出现屈服后的剪切破坏。
连梁对剪力墙的影响(参考[1]4.3、5.5.4、7.2节)
a)悬臂墙刚度大,承载力大,静定结构,抗震不利;
b)连梁很强时(刚度和承载力),连梁不破坏,接近静定的悬臂墙,抗震不利;
c)连梁弯曲屈服,维持刚度和承载力,有延性,抗震好;
d)连梁剪坏,退化为静定的悬臂墙,可利用为二道设防构件。
连梁屈服后的破坏形态(参考[1]7.4.1节)
连梁屈服后破坏形态的影响因素:
•名义剪应力
•剪箍比-箍筋配置量
•连梁配筋设计(参考[1]7.4.2节)
控制名义剪应力-7.2.23条规定与跨高比有关
连梁剪力Vb由弯矩确定(7.2.22条规定由设计弯矩反算是简化方法);实际连梁剪力与受弯配筋多少有关
实际上应当控制受弯钢筋,规程未规定受弯钢筋最大、最小配筋率,有时配筋过大
连梁设计措施(7.2.25条)(参考[1]7.4.4节)
•跨高比不宜小;抗震结构不宜用增加连梁高度来增加结构刚度;
•连梁调幅
•连梁可能剪切破坏(超限),则宜考虑二道设防设计。
在二道设防计算时(连梁部分或全部不存在,无约束弯矩,有铰接连杆,是楼板或梁),位移不必限制,二道设防的目的是保证墙肢的承载力。
连梁调幅(参考[1]7.4.3节)
减小弯矩,控制连梁受弯配筋;控制截面名义剪压比
•两种方法:
1)直接降低连梁弯矩
2)在内力分析时降低连梁刚度
•降低幅度原则--在使用阶段连梁不能出现裂缝;
•直接乘以弯矩折减系数
8度或9度设防,风荷载不大时,连梁调幅可大,建议折减系数不小于0.6;7度设防或风荷载较大时,连梁调幅要小,建议折减系数不小于0.8;
•内力分析时连梁刚度折减
连梁刚度折减系数不小于0.5,否则连梁弯矩折减将小于0.8;
如果需要,8、9度时还可以略小。
•注意:
两种方法最好不连用;如果连用,需掌握总的调幅幅度。
3.大梁与剪力墙平面外相交(参考[1]7.3.6节)
•产生平面外弯矩,剪力墙容易产生裂缝,甚至平面外产生挠曲或失稳
•和大梁刚度有关大约梁高/墙厚大于2
•宜尽量避免平面外相交的大梁
•加强墙平面外刚度与承载力
•验算平面外承载力
•减弱大梁刚度或弯矩(塑性调幅,产生裂缝)
4.短肢剪力墙较多的剪力墙结构(参考[1]5.7节)
•连接短肢剪力墙的楼板梁跨度较大(弱连梁),接近异形柱,但属于剪力墙,不是指联肢剪力墙中的墙肢;
•短肢剪力墙与实腹筒或长度较大的墙共同工作,主要依靠实腹筒(长肢墙)抗侧力;
•短肢剪力墙很弱,出现裂缝或破坏会导致楼板坍塌,主要是住宅墙较薄,在很厚的墙中短肢也不弱;
•小墙肢不允许大面积设置,只是个别出现。
短肢剪力墙“较多”规程上没有定义
短肢剪力墙较多的剪力墙结构设计要求(7.1.2条、7.1.3条)
•规程7.1.2条应用范围限制;
•筒体和一般剪力墙承受地震倾覆力矩
M≮总M的50%是必要条件,不是充分条件,短肢愈弱,
愈容满足,短肢太弱并不好,
•缺乏对短柱剪力承担率要求,可增加
全部短肢剪力墙剪力V≮层剪力的20%
•加强短肢剪力墙的措施,见规程7.1.3条:
主要目的加强承载力,避免过早裂缝和破坏
其中,提高纵向钢筋配筋率:
底部1.2%、其他1.0是全截面配筋率,约束边缘构件竖向钢筋可相对集中此外,一字形的措施应从严如有平面外弯矩应验算。
第5部分转换层(参考[1]9.2节)
1.间距小的上层柱转换到间距大的下层柱(参考[1]9.2.2节)
•框筒和束筒结构中底部往往需要大柱距,以便布置出入口或通道
•框架结构中局部楼层需要拔个别柱子,以扩大使用空间
•转换特点--上、下柱在同一平面内,受力简单、明确,转换构件上有大的集中荷载
•形式多样,一般对结构沿高度刚度均匀影响不大,当转换跨度大时也有影响
•多层框架结构中需要大空间,中间拔掉柱子,用大梁、斜撑或桁架转换,跨度大时用斜撑或桁架较好,经济,考虑对使用的影响。
2.上层柱和下层柱不在同一平面内(参考[1]9.2.2节)
•可以采用与上述转换相同的桁架、实腹梁等构件,但往往跨度很大,支承在周边柱子上,很不经济,有时很困难;
•常常采用斜撑式转换,方便而经济;斜撑产生的推力(拉力)必须得到平衡。
•转换层本身对沿高度刚度均匀影响不大,但平面缩进使刚度变化。
•上层柱与下层柱轴线不对齐,或下层取消柱子,用斜撑转换简洁、经济。
斜撑的推力由楼板承受,相互平衡。
3.上部剪力墙转换到下部柱子--框支剪力墙(参考[1]9.2.3节)
•部分框支剪力墙结构属于复杂结构,在我国应用十分普遍。
•框支剪力墙的主要问题是上下刚度突变
•必须与落地剪力墙共同抵抗侧向力
•一般采用实腹梁转换,做一层设备层,设备层层高就是转换梁高度,往往刚度比要求不能满足。
注意层刚度的计算方法,
•可考虑优化尺寸和材料,可改变转换梁的形式。
•规程规定了适用高度和框支层高度。
高位转换是否可以?
框支剪力墙转换梁形式
转换层高度改变的比较(参考[1]9.3节)
建议--设计可行,但影响因素多,对刚度、质量分布、构件配筋强弱等的影响敏感,类似结构的研究尚不够。
•转换层升高后,调整上下等效刚度比是重要的,可以通过空间结构较精确分析,检查沿高度的层间转角是否均匀;
•尽量选用刚度和质量较小的转换层结构形式,多取计算振型数,体现高振型的影响;
•仔细分析结构薄弱部位,分析内力特点,调整内力和配筋,改善薄弱部位;
•较高结构宜进行弹塑性分析
在罕遇地震作用下,屈服部位不同,地震反应也不同。
复杂结构构件配筋强弱影响很大,屈服部位不易控制;宜检验大震下的塑性铰分布和层间变形角规律;可采用弹塑性静力分析或弹塑性时程分析。
重庆某超限高层建筑
参考“重庆某超限高层结构优化设计”《建筑结构》2004.6
优化前平面--上部剪力墙很多
业主委托上海江欢成设计事务所进行优化设计
方案优化取得较好的效果,修改如下:
(1)减少和缩短剪力墙;
(2)转换层平面由原来矩形改成蝴蝶形;
(3)将箱形转换梁改成矩形梁,减小截面;
(3)将下部框支柱改为核芯钢管混凝土柱。
结果和优化的概念
•减轻了上部结构的重量,改善了上下的刚度比
•减轻了转换层重量,降低了转换层高度
•解决了钢管混凝土柱的外包防火层问题,降低了用钢量和造价。
•巨大的经济效益,节约混凝土约1.5万m2,钢管760t,可节约造价约2000万元。
结构优化不能以降低结构安全度为代价,应改进布置和改进构件形式,减轻结构重量,使结构更加安全合理。
方案和结构优化是大有可为的。
美国旧金山48层办公楼(钢结构)
转换层设计(参考[1]5.4节)
抗震设计:
由上述结构实例说明的概念:
•高位转换是可行的,复杂高层建筑结构设计必须慎重;
•结构控制的概念--预先估计和分析结构的薄弱部位、破坏形态,调整承载力以加强或削弱某些部位;在设计中重要,而且常用,设计人对加强措施做到心中有数,那些部位可以屈服,那些部位不能屈服;通过截面设计实现;通过弹塑性计算校核。
•结构控制的方法
Ø不能套规范,不能只靠现成的计算程序输出的结果,可做一些其他计算估算内力(局部或整体);
Ø要依靠工程师的基本功、坚实的力学基础、对破坏机制的充分了解、丰富的经验和创造性。
谢谢
祝大家成为规范的主宰者
结构设计的创新者
而不是规范的奴隶
(本资料素材和资料部分来自网络,仅供参考。
请预览后才下载,期待您的好评与关注!
)
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 方鄂华 结构 规程 概念 设计 CKword