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高强高性能砼施工技术
施工技术资料
(2001-2)
高强(高性能)砼施工技术
中国建筑第八工程局第三建筑公司编印
2001年5月
目录
1.基本概念
1.1高强砼
1.2高性能砼
2.高强砼的特征(优、缺点)
3.应用范围
4.高强(高性能)砼的技术路线
4.1采用低水泥用量
4.2增加掺合料
4.3采用低水胶比
4.4使用高效减水剂
4.5适当加入膨胀剂
5.结构设计注意要点
6.高强(高性能)砼施工技术
6.1通过试配确定配合比(举例)
6.2砼拌制
6.3砼运输与浇筑
6.4强度检验与验收
7.设计规范及参考文献
高强(高性能)砼施工技术
1.基本概念
1.1高强砼(High-StrengthConcrete)(HSC)
按照我国当前的建筑技术水平,将强度等级等于和大于C50的砼,称为“高强砼”。
而低于C50的称为“普通砼”。
目前我国的设计规范规定,高强砼强度等级的覆盖范围是C50~C80。
在国外有些发达国家已选用80~100MPa的高强商品,除个别工程中选用超高强砼(120~150MPa),我国对100MPa以上的超高强砼只进行了少量试验研究,尚没有相应的设计应用规范。
1.2高性能砼(HighPerformanceConcrete)(HPC)
高性能砼与高强砼有不同的概念。
我们通常所讲的“高强砼”是传统的强度概念,着重注意于抗压强度高。
而高性能砼(HPC)强调的不是强度而是将“耐久性”作为主要技术指标来考虑。
诸如要求这种砼应
具有高密度、高弹性模量、低变形、低渗透性及抗侵蚀性等。
国际上(美、法、日等)与国内许多学术组织和专家对于高性能砼都曾提出过定义:
(1)、1990年,美国战略公路研究项目(SHRP)研究人员将HPC定义为必须符合如下要求之一的砼:
①、4h抗压强度>20.7MPa
②、24h抗压强度>34.5MPa
③、28h抗压强度>68.9MPa
④、水与胶凝材料之比(水胶比)Q<0.35,同时,砼在300次冻融循环之后的耐久性系数必须大于80。
(2)、美国砼学会(ACI)所下的定义:
HPC的特殊性能和匀质要求,并非按常规采用传统材料和正常的搅拌、浇筑和养护工艺就可取得。
这些要求应包括以下性能的提高:
①、易于浇筑和捣实,不致发生离析
②、长期力学性能
③、早期强度
④、坚韧性
⑤、体积稳定性
⑥、恶劣环境中的使用期
简而言之,HPC就是在特定使用条件下具备优良性能的砼。
(3)、1998年,美国ACI又概括了对HPC的定义
HPC是符合特殊性能组合和匀质性要求的砼,采用传统的原材料和一般的拌合、浇筑与养护方法,往往不能大量地生产出这种砼。
所谓的特殊性能为易于浇筑,振捣时不离析,早强,长期力学性能,抗渗性,密实性,水化温升,韧性,体积稳定性和恶劣环境下的较长寿命。
(4)、1999年,我国砼专家吴中伟先生提出如下定义:
HPC是一种新型高技术砼,是在大幅度提高普通砼性能的基础上采用现代砼技术制作的砼,是以耐久性作为设计的主要指针;针对不同用途要求,对下列性能有重点地予以保证,即耐久性、施工性、适用性、强度、体积稳定性和经济性。
(5)、2000年,中国砼学会高强、高性能砼委员会建议HPC定义为:
以耐久性和可持续性发展为基本要求并适合工业化生产的施工砼。
由上述各家的表述可见,HPC并不是砼的一个品种,而是强调砼的“性能”(Performance)或者质量、状态、水平。
对不同的工程,有不同的强调重点。
简单概括,HPC着重体现在:
“三高”上,即高耐久性;高施工性;高质量。
而不一定单纯追求高强度。
1.3高强与高性能的有机结合
要获得高强度的砼必须是符合高性能的砼,这就要求对砼的生产全过程包括:
原材料、配合比设计、拌合、浇筑、养护各环节进行全面质量控制,更严格地执行有关规范,以保证砼具有良好的质量(耐久性),这就是我们的目标。
2.高强砼的特征(优、缺点)
(1)、极限强度高
28d(或56d)的抗压强度可高达100MPa以上,用于受压构件可大大减小截面尺寸,减轻结构自重。
(2)、早期强度高
18~24h的强度可过17~27MPa,而后期强度增长并不明显,对要求早期强度的结构适于使用,以加快施工进度。
(3)、弹性模量高(大于44000MPa)
密实性好,变形小,可使结构具有较大的刚度。
(4)、耐久性好
保护内部除钢筋不受腐蚀,可在恶劣环境下使用。
抗冻抗渗性能优于普通砼,增加结构的使用寿命。
(5)、脆性较大,结构的延性较低(对抗震不利)。
(6)、早期收缩开裂比较严重,对施工阶段裂缝控制要给予足够重视。
3.应用范围
现代高强(高性能)砼已普遍应用到:
桥梁、路轨、房建、港口、海洋、地下等各个土建工程领域。
3.1高层建筑
采用HSC可以大幅度缩小底部楼层柱子截面尺寸,扩大柱网间距,增加使用面积;有的楼面结构采用后张预应力体系,也可采用高强砼加快工程进度,减少预应力损失值。
举例:
(1)、美国:
1975年建成的水塔广场大厦,79层(262米),15.8万m2,从地下室到第25层的柱子采用砼强度等级相当于C70~C95。
1989年在西雅图建造的双联大厦(58层)和太平洋第一中心(44层),这二幢建筑采用了钢管砼柱,其中砼强度达180MPa,目的是增加这种组合柱的刚度。
(2)、日本:
1992年在大阪建成的一幢高层(41层,高130m),经研究采用C110砼,柱子截面可以控制在1×1m以下。
(3)、中国:
1988年沈阳辽宁省工业技术交流馆是国内最早应用现浇高强砼的高层建筑(62m),在柱子中采用C60砼,比原设计C30砼减少柱子截面56%。
1993年深圳贤成大厦,地下4层,地上60层(218m),其中7层以下的柱和筒体用C60泵送砼。
目前使用C60砼的工程已相当普遍。
1995年,在新上海国际大厦第21层砼柱采用C80砼,泵送高度87m,试验量30m3一次成功。
3.2桥梁
比房屋中应用的要早些。
特别是用于铁路和高速公路、城市立交桥的大跨桥梁,为了早强而采用C60砼。
例如:
1993年建成的上海扬浦大桥其208m高的索塔采用C50掺粉煤灰泵送砼。
汕头海湾大桥是国内第一座公路大跨悬索桥,三跨154+452+154m预应力砼箱形加劲梁按C60砼设计。
在衡广线上安装了40m跨C80掺硅粉高强砼预应力简支梁作为长期观察。
3.3电视塔
上海东方明珠电视塔高350米,采用C60粉煤灰砼。
3.4地下工程
上海黄浦江越江隧道的管片采用掺硅粉的HSC;预应力砼管桩砼C80;铁路轨枕大量采用C60砼等。
3.5其他
利用HSC的坚固性建造地下保险库;
利用HSC的气密性建造核反应堆预应力砼安全壳;
利用HSC的耐久性建造码头、船坞、防波堤和采油平台等;
利用HSC的耐腐蚀性建造化学物品贮罐、筒仓。
4.高强(高性能)砼的技术路线
高强砼的组成仍与普通砼相同,为“6组分”:
即水、水泥、砂、石、外加剂、掺合料。
但是配制HSC时要掌握其中特点(诀窍),才能达到高强与耐久。
主要技术路线;
4.1采用低水泥用量
配制高强砼,并非一味加大水泥用量。
相反,在几种胶凝材料中,要控制水泥用量,而增加辅助性的掺合料(矿渣、粉煤灰、硅粉等)。
其目的是:
改善砼中细微颗粒的级配,提高浆体和界面的致密性;改善砼拌合物的施工性能;降低砼内部由于水泥水化热而产生的温升;改善胶凝材料的组分,提高抵抗腐蚀的能力;调整砼内部实际强度的发展。
研究实践表明;选用42.5和52.5R硅酸盐水泥或普硅水泥可以配制C60砼;选用62.5R硅酸盐水泥可以配制C80砼;采用52.5普硅水泥也可试配出100MPa以上的砼。
高强砼应用实例
序
号
工程
名称
砼
强
度
等
级
原材料
配合比
28d抗压强度(MPa)
备
注
水泥
掺合料
外加剂
碎石
水泥(Kg)
掺合料
砂
石
外加剂
水胶比
1
东方明珠
电视塔
C60
普525
Ⅰ级Fa
JRC-2D
5-25
480
40Kg
0.38
73
2
东方实业
大厦
C60
普725
Ⅱ级Fa
南浦Ⅱ号
5-25
440
50Kg
0.37
66.8
3
吉林松原
电信大楼
C60
矿渣525
Ⅰ级Fa
JFS-5
5-25
1
500
0.11
1.11
2.15
0.017
0.27
64.85
4
河南省
人民医院
C60
普525
Ⅰ级Fa硅灰
膨胀CEA
5-25
430
粉煤灰71
硅灰36
638
1041
膨胀58
0.29
65.7
研究实践还表明:
虽然增加水泥用量可以提高强度,但是会产生大量水化热和过大的收缩等问题,而且当水泥用量超过一定限值(450~500Kg/m3)以后,继续增大水泥用量对砼强度的提高作用减弱。
因此,最近修订的《高强砼结构技术规程》(CECS104:
99)提出每m3砼的硅酸盐水泥用量不宜超出450Kg,不足的浆体应用掺合料补充,主要应通过降低用水量和外掺矿物细粉料的技术途径来获得高强。
4.2增加掺合料
掺加适量的粉煤灰、磨细矿渣粉、沸石粉、硅粉等掺合料作为辅助胶凝材料或填充料是节约水泥、改善砼性能的主要技术措施。
应成为配制HSC的重要组分。
这是因为:
其一、单纯增加水泥用量对砼强度和耐久性都极为不利(理由已前述)
其二、掺加粉煤灰的砼可提高砼的抗渗性,并可降低碱度,有利于抑制砼中的碱骨料反应,提高砼的耐久性。
其三、以活性较低的掺合料(粉煤灰、矿渣粉等)代替部分水泥,将会减少砼拌合物的粘度,有利于改善砼拌合物的工作度,提高施工性,泵送砼更应掺入适量粉煤灰。
其四、如用超细粉活性掺料及原状Ⅰ级浆煤灰将使砼密实性更好。
举例:
铁道部铁道科学研究院在实际工程中用525#普硅水泥426Kg/m3,优质粉煤灰107Kg/m3,水胶比0.30配制出坍落度超过200mm、28d平均强度为73MPa的泵送砼。
上海世界广场地下室采用725R硅酸盐水泥425Kg/m3优质掺合料(FRC系列)180Kg/m3,水胶比0.28生产了C80商品砼。
《高强砼结构技术规程》(CECS104:
99)提出:
粉煤灰掺量一般不宜超过胶凝材料总量的30%。
但是,近期的研究资料表明,应用大掺料的粉煤灰(高达70%)是今后砼技术进展最有效最经济的途径。
4.3采用低水胶比
在配制高强砼时,不用水灰比,常用水胶比来表达用水量。
水胶比的表达式如下:
水胶比=W/(C+F)=用水量/[水泥用量+辅助胶凝材料用量(掺合料)]
砼的强度和收缩徐变在很大程度上取决于硬化水泥浆中的孔隙。
有资料表明,水灰比很高时,孔隙的总体积可达到硬化浆体所占体积的30-40%,水灰比较低时,孔隙所占总体积在10%以下。
由此可见,降低水胶比是使砼减少孔隙,减少毛细孔,增强界面,提高砼的致密性,达到高强的最主要途径。
在《指南》中提出:
配制高强砼所用的水胶比宜控制在0.24~0.38的范围内,强度等级愈高,水胶比及用水量应愈低。
目前许多实际工程中,配制C60砼所用于的水胶比可控制在0.30以内甚至更低(0.25)。
4.4使用高效减水剂
要使低水灰比的砼拌合物能有良好的工作度,就必须外加高效减水剂。
但是使用何种与所用水泥相适应的高效减水剂是一件难度较大的课题(专利)。
因为往往掺了高效减水剂的砼拌合物的经时坍落度损失大,不能满足高施工性的要求。
掺量过大也会损害砼的耐久性。
为此,就需要进行研制工作,找到与水泥性能相适应的、能适应不同指标、不同气温、不同工艺要求的高性能泵送剂。
例如:
在上海电视塔施工中分别研制了与国525型普硅水泥相适应的C60砼一次泵送高度达350m的FH-2D泵送剂;为C80砼研制减水率大于25%初凝时间大于10小时,经过1小时后坍落度损失仅10-15mm的泵送剂YJC-2。
必须注意,不是随意购买一种高效减水剂就投入使用而奏效的!
4.5适当加入膨胀剂
高强砼的早期开裂是当前许多工程的通病,这与HPC耐久性目标是相悖的。
因此,在有抗裂防渗要求的结构中,掺入适当微膨胀剂(如UEA替代胶凝材料10%)作为补偿收缩的一种措施,对防止砼开裂有良好作用。
试验表明,膨胀剂作为特殊掺合料能补偿HPC硬化过程中的大部分收缩,对结构有益无害。
但是这方面还有许多问题需要继续研究,特别是在60℃以上温度时能否膨胀,是否有足够水分可供膨胀剂水化等都需要探讨。
5.高强砼结构设计注意要点
C50~C80强度等级的高强砼已纳入了新修订的国家标准《砼结构设计规范》即将颁布实施。
目前,《高强砼结构技术规程》(CECS104:
99)已经批准发布。
由于高强砼的一些特性(特别是脆性、开裂)带来的问题,因此,在结构设计构造上,需要引起注意的若干问题不容忽视。
5.1适用部位
考虑到高强砼的最大优点是承载力大,所以在高层建筑中常常在底层柱子中使用。
鉴于高强砼具有脆性,目前只能限制高强砼在地震区的使用范围。
规程建议,烈度为8度时,抗震柱的砼强度不宜超过C70;烈度为9度时,不宜超过C60。
另外,又考虑到高强砼受压时脆性大、延性差的特点,因此在抗裂建筑中宜采用钢管砼或劲性砼柱的方案,中间注入高强砼效果最好。
5.2最小配筋率
采用高强砼的构件,其最小配筋率要比普通砼构件大得多,以此来考虑砼收缩量较大,以及其他一些不利影响。
例如:
受压柱受压钢筋C50~C60砼最小配筋率为0.8%,C70~C80砼为1.0%。
5.3最小配箍率
同样,要适当提高最小配箍率,增加箍筋等横向约束改善延性。
并建议采用较高强度的钢种(Ⅱ、Ⅲ级钢)、较细的直径和复合箍的形式。
5.4轴压比限值
当高强砼柱子试件在轴压比(N/fc)=0.6时,其脆性则十分明显,达不到普通砼柱所具有的延性,即使配制很高的配箍率也是如此。
因此,规程中对轴压比限值提出了更严格的要求。
6.高强砼施工技术
6.1通过试配确定配合比
砼是一种地方性很强的材料,高强砼的配合比只能根据结构设计所要求的强度和耐久性、施工工艺所要求的拌料工作度与凝结时间并结合本地区的原材料特点,通过试配并反复修改后确定,不可能有现成的配方。
一般说来,先按耐久性要求选定水胶比,按施工条件确定砼坍落度(工作性要求),用绝对体积法计算砂石用量,掺合料按等量置代部分水泥,按胶凝材料(水泥与各种掺合料之和)总量掺高效减水剂试拌,如拌料的坍落度不满足要求,可调整减水剂用量和用水量,改变砂率和掺合料数量也可对坍落度起到作用。
参考已有的高强砼资料,下列参数可供参考:
(1)、胶凝材料总量(水泥与各种掺合料之和),对不同强度等级的砼,一般不少于400Kg/m3,也不大于600Kg/m3。
(2)、硅酸盐水泥用量对C50~C60砼不宜超过400~450Kg/m3;对C80砼不宜超过500Kg/m3。
(3)、水胶比(重量比)在0.30左右。
(4)、砂率不宜大于45%。
(5)、砼坍落度:
泵送一般以200±20mm;坍落流动度500±50mm。
(6)、高效减水剂掺量一般为胶凝材料的0.5~1.8%。
(7)、粉煤灰掺量一般不超过胶凝材料总量的30%~40%。
按绝对体积法确定配合比,其基本原则是要求砂石有最小的混合空隙率。
步骤如下:
(1)、按耐久性要求、抗渗指标,初选水胶比。
(2)、求砂石混合空隙率α,选最小值。
先设定砂率,如石子级配较好,可设砂率为38~40%;如石子级配较差则砂率可加大到45%为上限。
按砂率换算成砂石比,通过试验可计算出砂石混合料的空隙率(一般为20~22%)。
(3)、计算胶凝材料浆量(Vp)。
Vp=α+ΔVp(L/M3)
式中:
Vp——胶凝材料浆量(L/M3)
α——砂石混合空隙率(0.20~0.22)
ΔVp——胶凝材料富余量(8%~10%左右)
(4)、计算各组分用量
设1份胶凝材料中掺入粉煤灰为f,表观密度为γF;磨细矿渣为K,表观密度为γK;水泥用量为C,表观密度为γC;水胶比为W/B;f+k+c=1;则1份胶凝材料的体积为:
fkCW
VB=+++(L)
γFγKγC1
每升浆体中胶凝材料用量为:
1
b=(Kg/L)
VB
则可得1m3中胶凝材料总量B=Vp×b(Kg)
水泥用量C=B×c(Kg)
粉煤灰F=B×f(Kg)
磨细矿渣K=B×K(Kg)
胶凝材料总量B=C+F+K
水W=B×(W/B)(Kg)
集料总量A=(1000-Vp)(Kg)
砂S=A+砂率(Kg)
石G=A-S(Kg)
(5)、调整
按15升钢桶试配的砂石量加以上胶凝材料、水各量乘以1.5%,掺入外加剂试拌,测坍落度和坍落流动度,如不符,则调整富余量或外加剂掺量。
达到要求后,再装入桶中称量桶中砼和多余砼拌合物重量,求出砼表观密度,并校正各计算量。
一般允许坍落度±20mm,富余量±1.5%。
(6)、试配后,应检验砼强度是否满足设计要求。
检验时要以配制强度为准。
配制强度按下式确定:
fcu.o=fcu.k+1.645σ
式中:
fcu.o-----砼配制强度(MPa),以试配试件的抗压强度计算
fcu.k-----砼设计强度(MPa)
σ----砼强度标准差(MPa);若无统计资料,可取σ=6.0MPa
(7)、举例:
已知某工程砼设计强度等级C60,抗渗等级P8。
拟采用42.5等级普硅水泥(γC=3.1Kg/m3),粉煤灰30%,碎石堆积密度1520Kg/m3,表观密度2.66g/cm3,中砂堆积密度1370Kg/m3,表观密度2.65g/cm3,初选目标坍落度为180±20mm。
求配合比及各组分用量:
a)初选水胶比(W/B)
根据强度要求C60及抗渗指标,初选水胶比为0.3
b)计算砂石混合空隙率
石子空隙率(1-1.52/2.66)×100%=42.9%
砂子空隙率(1-1.37/2.65)×100%=51.7%
砂石混合体积空隙率α=0.429×0.517=0.22
c)计算胶凝材料浆量
Vp=α+ΔVp
=0.22+0.10=0.32(m3)=320(l/m3)
d)1份胶凝材料的体积为:
fCW
VB=++(L)
γFγC1
=0.3/2.5+0.7/3.1+0.3
=0.646(L)
每升浆体中胶凝材料
b=1/VB=1/0.646=1.55(Kg/l)
e)则胶凝材料总量
B=320×1.55=496(Kg/m3)
得:
水泥C=B×C=496×0.7=347(Kg)
粉煤灰F=B×f=496×0.3=148(Kg)
水W=B×(W/B)=496×0.3=148(Kg)
集料总量A=(1000-Vp)
=(1000-320)=680(l)
砂S=A×砂率
=680×40%=272(l)
=272×2.65=720(Kg)
石G=A-S=680-272=408(l)
=408×2.66=1085(Kg)
掺入高效减水剂1.5%试拌。
f)得试配第一盘的配比;
水:
水泥:
粉煤灰:
砂:
石:
外加剂
148:
347:
148:
720:
1085
0.3:
1:
0.426:
2.07:
3.12:
1.5%
6.2高强(高性能)砼拌制
(1)、严格控制集料的含泥量
砂子含泥量不应超过2%,细度模量不宜小于2.6;
石子含泥量不应超过1%,最大粒径不宜超过25mm。
(2)、宜采用强制式搅拌机
称量采用自动称量,称量误差控制:
水、水泥、粉煤灰和减水剂≤±1%;砂、石<±2%。
砂石中的含水量应仔细测定后从用水量中扣除。
(3)、拌制时投料顺序可采用裹砂石法分三步投料;
第一步:
(砂+石子+70%水)→搅拌20s→
第二步:
(水泥+减水剂+粉煤灰)→搅拌20s→
第三步:
(30%水)→搅拌80s
总的搅拌时间要比普通砼搅拌时间长一半为是。
(4)、搅拌第一罐时,先用水使搅拌空筒充分湿润,倒出余水;石子用料减半。
第二罐开始按正常配合比供料,并测定坍落度。
6.3砼运输与浇筑
(1)、采用商品砼时,砼运输均用专用搅拌车;如就地制作,可用一般运输车或塔吊料斗。
(2)、商品砼应在1/2初凝时间内入泵,并在初凝前浇筑完毕。
泵送砼可参照《泵送砼施工技术规程》(YBJ220-90)中规定执行。
(3)、墙、柱砼分层浇筑,每层厚度40~50cm,每层循环浇筑间隔不超过2h,以免砼因假凝致使振捣困难,造成冷缝。
采用插入式振捣器。
(4)、当柱子使用高强砼,梁、板为普通等级砼时,二种砼的接缝位置应设在低等级的构件中。
常用的做法是:
第一种做法:
将柱子(高强砼)施工缝设在梁顶;二种砼接缝位置设在离柱面一倍梁高处,接缝处用钢板网隔开(见图)。
第二种做法:
将柱子(高强砼)施工缝设在梁底的高度上,梁柱节点区的砼强度降到与梁相同,与梁板一起浇筑。
这样,节点处一段柱子的强度较低,就必须采取相应的构造措施来补偿。
如局部增设竖向粗钢筋,并配以螺旋箍筋,或增加竖向钢管以弥补(见图)。
(5)、表面压光处理。
高强砼浇筑后硬化前因表面水分蒸发,而引起塑性干缩,导致塑性开裂。
可在浇筑后终凝前进行表面压光去除,反复抹压多次为好。
(6)、养护
墙、柱砼浇筑24h后,松动模板的螺栓,使模板张开2~3mm,由上部连续浇水养护。
早期带湿养护对降低水化热、减少砼自生收缩开裂有明显作用。
墙、柱拆模的时间宜放晚,可在浇筑后6d拆模;拆模后仍需覆盖草帘,或采取喷雾、薄膜覆盖等措施。
总养护时间不少于14d。
板面砼抹压后立即用塑料薄膜覆盖,硬化后浇水(蓄水)养护。
墙体砼浇筑完毕后要尽快覆土,以利于保湿保温。
(7)、试件
采用150×150×150mm立方体砼试模。
每工作班不少于做3组试件(每组3块):
一组用于与现场同条件养护;另两组放入标养室标养,分别用于测定3天、28天的试件强度。
在必要时,试件数量还要增加一倍,以测定后期强度的变化。
6.4强度检验与验收
(1)、由于缺乏足够的现场数据,目前尚未提出专门用于高强砼的强度验收的评定方法,仍按照现行的《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-92)有关规定执行。
一般情况下宜采用非统计方法。
由于现行规范中对C50以上HSC进行质量验收有不足之处,需积极开展研究。
(2)、对重要工程,应留取多组小试件分别进行标准养护,密封下的同温养护(养护温度随结构内部实测温度变化)和密封下的标准温度养护的对比试验,以便对实际结构的砼强度作出正确评估。
(3)、不同立方试件的抗压强度折算系数
由于试验机加载能力的限制,高强砼常用边长为100×100×100mm的立方试件(而不是150×150×150mm标准尺寸试件)。
而砼强度参数都是以150mm边长的标准尺寸试件作为依据的,这就有一个折算系数问题
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