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变压器绕组变形的原因、诊断方法和防止措施
电力变压器绕组变形是指在电动力和机械力的作用下,绕组的尺寸或形状发生不可逆的变化。
它包括轴向和径向尺寸的变化,器身位移,绕组扭曲、鼓包和匝间短路等。
绕组变形是电力系统安全运行的一大隐患。
因此。
研究变压器绕组变形的原因、诊断方法和防止措施,对减少变压器事故的发生具有重要意义。
目前,世界各国都在积极开展变压器绕组变形诊断工作,有些国家(如意大利)甚至把该项工作放在变压器预防性试验项目的首要位置。
我国在规程中推荐了变压器出口短路后测绕组变形的方法。
一、绕组变形的原因
造成变压器绕组变形的主要原因有:
1,短路故障电流冲击
电力变压器在运行过程中,不可避免地要遭受各种短路故障电流的冲击,特别是变压器出口或近距离短路故障,巨大的短路冲击电流将使变压器绕组受到很大的电动力(是正常运行时的数十倍至数百倍),并使绕组急剧发热。
在较高的温度下,导线的机械强度变小,电动力更容易使绕组破坏或变形。
电动力的产生是绕组中的短路冲击电流与漏磁场相互作用的结果。
绕组中漏磁场的分布如图1-9所示。
它可分解为两个分量,即纵轴磁场B和根轴磁场B′。
纵轴磁场对绕组产生辐向力,这个作用力,使外部绕组受向外张力Fp1,在导线中产生拉应力,技应力过大时,导线被拉长,匝绝缘会被损坏,造成匝间短路;内部绕组受到压缩力Fp2,导线受压应力,加压应力过大,可引起绕组局部变形。
受力状态如日1-10所示。
横轴磁场使内、外绕组均受到轴向压缩力只,如图1-11所示。
如果两个绕组沿
图1-9绕组中漏磁分布图1-10绕组的辐向力
高度方向安匝分布均匀,此力很小,安匝分布越不均匀,轴向力越大。
轴向电动力过大,可使绕组发生永久性变形,共产生纵向位移等。
图1-11绕组的轴向力
在运行中,由于辐向和轴向电动力同时作用,可能使整个绕组发生扭转。
国内外运行事故分析表明。
短路事故是引起变压器损坏的主要原因之一。
例如,我国1985~1989年110kV及以上电压等级的电力变压锡,,因外部短路事故烧损110kV变压器,容量为649MVA,占110kV变压器事故的15%,1989~1993年,110kV级电力变压器的事故统计结果表明,因受外部短路电流冲击而直接导致变压器烧毁的共有57台,约占该等级变压器总事故台次的35·5%(其中有载调压器占48%)。
双分裂厂用变压器因短路造成绕组变形而烧损的事故就更多,仅1982~1992年就烧损35台,总容量为1387.5MVA。
在国外,法国电力系统发生在变压器端头汇流排上的三相短路事故为每年0.03%,发生在变电站附近的三相短路占400kV事故率的1%~2%,占220kV事故率的3%~4%。
2.在运输或安装过程中受到冲撞
电力变压器在长途运输或安装过程中,可能会受到意外的冲撞、颠簸和振动等,导致绕组发生变形。
有的电力变压器投入时间不长就发生突发性事故,很可能与上述情况有关。
例如。
1990年,某供电局曾发生一起110kV、31.5MVA主变压器运输中遭受强烈撞击而损坏的故障。
该变压器在交接吊罩检查时,发现油箱下部固定器身的4个螺栓全部开焊裂断,上部对器身定位的4个定位钉全部松动,并在定位板上划出小槽。
器身向油枕方向纵向位移11mm,横向位移23mm,绕组对端圈错位,最大达30mm,可看到器身已经完全没有固定装置而处于自由状态,并经过长途运输及多次编组,器身在油箱中摇晃,必然造成变压器损坏。
再如,某发电厂的220kV、360MVA主变压器,在运输途中因火车紧急刹车而受到冲击,造成变压器内部损伤。
在返制造厂修复时发现,变压器器身对下部油箱位移5~6cm,下部油箱分支胶木导油管开裂损坏8只(共12只)变压器下铁轭绝缘垫块参差不齐,向外逸出最大达10mm。
C相下铁芯阶梯木垫块明显至出。
压紧绕组的蝶形弹簧油缸任何普遍松弛9mm左右,并多数向同一方向歪斜。
铁芯夹件在.C相侧有15mm左右斜缝等。
3.保护系统有死区,动作失灵。
目前、电网的继电保护配置中,电力变压器的主保护有气体保护、差动保护,它们都满足快速切除(小于0.2s)的要求。
但是,由于变电所设备布置上的原因,在变压器出口总断路器间隔的断路器与电流互感器之间发生的故障,是在变压锅盖动保护区外,母线差动保护区内,;在断路器的电源侧。
当母线差动保护动作。
断路器跳闸后却不能切除故障,由变压器供给的短路电流依然存在。
这个区域只有两个电力设备(断路器、.电流互感器),数米导线和几只瓷瓶,往往以为故障概率小而被忽视成为死区。
但是,在这个区域内一旦发生事故,后果是相当严重的。
保护系统存在死区或动作失灵都会导致变压器承受稳定短路电流作用的时间长。
也是造成绕组变形事故的原因之一。
如某SFSZ7一315001/110型主变压器。
因10kV系统故障导致直流消失,由于手动操作跳闸,电力变压器因受长时间短路作用而损坏。
粗略统计结果表明,在遭受外部短路时,因不能及时跳闸而发生损坏的变压器约占短路损坏事故的30%。
4.绕组承受短路能力不够
当变压器绕组出现短路时,会因其承受不了短路电流冲击力而发生变形。
例如,某DFPSF一250000/500型电力变压器,由于互感器事故导致35kV侧发生三相短路后,使其引线支架多处断裂,绕组严重变形。
实际上事故时的短路电流只有105kA,低于变压器应承受的水平,而且保护动作也正常,但变压器绕组却损坏了。
只能说明是变压器绕组承受短路电流冲击能力不够。
又如,某合SFP_360000/220型电力变压器,在机组与电网解裂时,机组纵向差动保护、主变压器运瓦斯保护和发电机负序、主变压器零序保护动作,压力释放网动作喷油、起火,导致A相高压绕组变形,偏离轴线倾斜;A相低压绕组有几十根线匝从铁芯柱和压板间冒出,严重变形;A相铁芯严重损坏。
再如,某发电厂2号联络变压器为120000/500单相自耦角力变压器,继1990年B相事故后,又发生C相类似事故。
运行中,由于220kV侧单相短路发展为B、C相短路,持续220ms,电力变压器压力释放问动作’,高压套管爆破,抽箱焊缝开裂10处,绕组严重变形。
上述例子均说明变压器绕组承受短路能力不够。
近于年来,现场对全国110kV及以上电庄等级电力变压器事故统计分析表明,因短路强度不够引起的事故已成为电力变压器事故的首要原因,严重影响了电力变压器的安全、可靠运行。
二、绕组变形的危害
变压据统组变形后;有韵会立即发生损坏事故,更多的则是仍能继续运行一段时间,运行时间的长短取决于变形的严重程度和部机“显然,这种变压器是带“病”运行,具有故障隐患。
这是因为:
(1)绝缘距离发生变化,或固体绝缘受到损伤,导致局部放电发生。
当遇到过电压作用时,绕组便有河能发生饼间或由间去纨导致美长隆的线事故,它坐在正偷运行电压下,因局部放电的长期作用,绝缘损伤部位逐渐扩大,最终导致变压器发生绝缘击穿掌故;例如,某台180MVA、220kV的电力变压器,低压侧短路后,用常规试验方法没有发现问题,投入运行后4个月,突然发生损坏事故。
(2)绕组机械性能下降,当再次遭受到短路电流冲击时,将承受不住巨大的冲击电动力的作用而发生损坏事故。
例如,某台250MVA、500kV的电力变压器,低压侧遭受短路冲击后,常规试验设有发现异常现象;投入运行后1年,在一次短路事故中损坏。
(3)累积效应。
运行经验表明,运行变压器一旦发生绕组变形,将导致累积效应。
出现恶性循环。
例如,某合31.5MVA、110kV的电力变压器,在运行的7年中,10kV侧曾遭受多次冲击,,经吊罩检查发现其内部绕组已存在严重变形现象。
若不是及时发现绕组变形;很难说在什么时候这台电力变压器就会发生事故。
再如,某电厂的一台63000/110升压变压器发生短路后速断保护跳开三侧断路器,经预防性试验合格再投运1个月后,油中特征气体增长。
一停运检修发现35kV绕组已整体变形,包括10kV绕组多处有露铜,导线有烧融现象。
因此,对于绕组已有变形但仍在运行的电力变压器来说,虽然并不意味着会立即发生绝缘击穿事故,但根据变形情况不同;当再次遭受并不大的过电流或过电压,甚至在正常运行的铁磁振动作用下;也可能导致绝缘击穿事故。
所以,在有的所谓“雷击”或“突发”事故中,很可能隐藏着绕组变形协故障因素。
三、绕组变形的诊断
据文献报道,变压器绕组变形的诊断方法主要有低庄脉冲法、频率响应法和短路阻抗法等。
1.低压脉冲法
当频率超过1kHZ时,变压器铁芯基本上不起作用,每个绕组均可视为一个由线性电阻、电感和电容等分布参数组成的无源线性二端口网络,如图1-12所示。
低压脉冲(LVI)法就是利用等值电路中各个小单元内分布参数的微小变化造成波形上的变化来反映绕组结构(匝间、饼间相对位置)上的变化。
当外施脉冲波具有足够的陡度。
并使用有足够频率响应的示波器,就能把这些变化清楚地反映出来。
测试时,可采用持续时间很短的脉冲波形,如0.1/5、0.3/1.5、0.1/1.0μS,重复脉冲发生器输出50~1250筋脉冲电压;重复频率为1000次/s或更高一些。
将脉冲电压施加于电力变压器高压(低压)绕组,低压(高压)绕组三相并联在一起经一个电阻(1~75Ω)接地,用电子示波器进行测量。
其原理接线图加图l-13所示。
图1-12单相变压器绕组的简化等值电路
L0-单位长度电感;K0-单位长度纵向电容;C0-单位长度对地电容
图1-13低压脉冲法原理接线图
测量接线有电压接线法、电流接线法和差分接线法等。
其中差分接线法具有更高的灵敏度,其原理接线图如图1-14所示。
吉林省电力试验研究所等单位曾应用此法对某台2000kVA、60kV、Y,d11接线的电力变压器低压绕组进行测量,得到的波形图加图1-15所示。
图1-14差分法原理接线图
(a)星形接线;(b)三角形接线
低压脉冲法能灵敏、准确地反映绕组轴向和径向的变形故障。
但要求测试仪器设备具有高度的稳定性和不变的标准波形以及一套专用连接屏蔽引线,保持测量的可重复性。
低压脉冲法是波兰的W·李奇(Lech)和L·塔米斯基(Tyminski)于1966年提出的,后来英国和美国又对其改进,主要用于确定变压器是否通过短路试验,现已被列入IEC及许多国家的电力变压器短路试验导则和测试标准中。
随着计算机技术及数字存储技术的发展,将时域信号以数字形式记录,并传输给计算机做各种分析处理越来越显示出其优越性。
例如对数字形式的信号可进行平滑、滤波、一频谱分析、相关分析及传递函数分析等。
这些手段的引入较之单纯的时域分析能更有效地提取信号特征,更准确地对信号畸变的原自给出判断。
基于上述思想,西安交通大学等单位对传统的低压脉冲法进行了改进,组成了以计算机为中心的低压脉冲法绕组变形测试系统,其测试原理框图加图1-16所示。
其中低压脉冲源产生幅值800V、前沿0.25μS、半幅宽2.5μs的单极性脉冲电压信号;数据采集单元为两通道、8位、20M/S采样率的数据采集板,直接插在PC机扩展槽内。
对施加在变压器绕组上的低压脉冲信号及响应信号进行记录,并将数据传输给计算机。
计算机软件对采集到的输入、输出信号进行处理、分析,并将信号曲线进行显示或以硬拷贝形式输出。
图1-15低压绕组真实变形的测量波形
实线:
变形前X;虚线:
变形后Y;
目前已在模型变压器上获得了一些有益的测试结果,为将这种方法应用于实践奠定基础。
2.频率响应分析法
为了克服低压脉冲法的一些缺陷,1978年加拿大的E.P.迪克(Dick)和T.T.伊尔温(Erven)提出了频率响应分析(FRA)法,一并在世界各国获得了较为广泛的应用。
图1-16低压脉冲法测试原理框图图1-17变压器绕组变形测试装置主接线
频率响应分析法的原理是基于变压器的等值电路可以看成是共地的二端口网络。
该二端口网络的频率特性可以用传递函数H(jω)=UO(jω)/Ui(jω)来描述。
这种用传递函数描述网络特征的方法称为频率响应分析法。
由于每台变压器都对应有自己的响应特性,所以绕组变形后,其内部参数变化将导致传递函数的变化。
分析和比较变压器的频率响应特性,就可议发现变压器绕组是否发生了变形。
诚然,绕组变形前的频率响应特性是分析和比较的基础。
图1-17给出了变压器绕组变形测试装置主接线。
测量时,首先由计算机发出命令,让扫描发生器单元输出一系列频率的正弦波电压、加到被试变压器上。
同时,让双通道分析单元分析、处理Ui、Uo信号,并传送到计算机存贮起来,待试验数据采集完毕后,计算机判断被试变压器有无绕组变形,并以屏幕显示或绘制被试变压器频率响应特性曲线。
运行中的变压器在用频率响应分析法测试前,需将被试变压器隔离,并将所有套管上的母线拆开,这是为了把随变压器安装位置的不同及不平衡母线电容的影响降到最小。
用适当长度的电阻力50Ω的同轴电缆将频响仪和变压器连接起来,所有电缆都匹配到它们的特性阻抗,以减少反射。
测量被试变压器高压绕组的频率响应特性时,对星形接线,。
频响仪的输出电压加在高压绕组中性点与箱壳接地线之间。
测量任一高压绕组端子对地电压与输出电压之比得到响应。
对三角形接线,则频响仪的输出电压施加在任意线端上。
根据实测结果,扫频范围以10kHz~1MHz为宜。
高于1MHz时,分布网络参数主要由电容决定,进入线性范围。
北京电力科学研究院已用上述测试装置对百余台电力变压器进行测试。
实测表明,它能有效地检出变压器绕组变形。
图1-18给出某台31.5MVA、35kV电力变压器事故前后的频率响应特性曲线。
由图1-18(a)可见,事故前,低压绕组三相的频率响应特性完全一致。
由图1-18(b)可见,近距离短路事故后,三相低压绕组的频率响应特性曲线一致性很差,然而该变压器的电气试验和色谱分析结果均属正常。
但为了防止发生突发性事故,决定解体检查,检查后发现低压绕
(a)事故前(b)事故后
图1-1831.5MVA、35kV电力变压器频率响应特性曲线
这种测试装置的优点是抗干扰能力强,测量重复性好,灵敏度高和操作方便。
每台变压器的频率响应特性测试可在1h内完成。
目前,原电力部电力科学研究院和武汉高压研究所都自行开发研制了变压器绕组变形测试系统,并在电力系统中推广应用,取得良好的效果。
应当指出,这种方法在目前使用中,由于缺少原始试验记录,常用三相统组的频率响应特性相互比较来做判断,因此,判据的确定需要一定的经验,也存在一定的不确定性。
加普遍采用此方法后,建立原始“指纹”库,当对变压器绕组变形有怀疑时,可以与原有“指纹”进行比较,得出较确切的判断。
3.短路阻抗法
短路阻抗法是判断绕组变形的传统方法,它主要是测量电力变压器绕组的短路阻抗,与原始阻抗值进行比较,根据其变化情况来判断绕组是否变形以及变形的程度。
前苏联曾用此法检验出几十台330kV及以下电力变压器绕组变形缺陷。
【例】前苏联有一台400MVA、330kV的双绕组电力变压器。
经色谱分析发现该变压器油中含有CH4为30.5PPm,C2H2为35.3PPm,C2H6为5.1PPm,C2H4为245PPm,H2为713ppm。
这个结果说明油中存在火花放电。
但经常规法检测合格,未发现异常。
后采用短路阻执法进行测量,其结果如表1-5所示。
项目结果
绕组组别
相别
ZK
(Ω)
Z’K
(Ω)
△ZK
(%)
△Z’KX
(%)
备注
高压1一低压
A
B
C
35.44
35.16
35.84
35.31
35.08
35.31
一1.26
一2.12
一1.40
0.88
在非同步并网后所做的测试
高压2一低压
A
B
C
36.84
35.84
35.88
36.23
35.08
35.38
1.09
-2.12
一1.40
3.28
【例3】前苏联有一台24MVA、330/150~61kV的自耦电力变压器,其短路阻抗测试结果如表1-7所示。
表1一7ATДДTII240MVA330/150~61kV变压器短路阻抗测试计算结果
项目
结果
绕组组别
相别
Zk
(Ω)
Z’k
(Ω)
△Zk
(%)
△Z’kx
(%)
额定分接的高压绕组
一中压统组
A
B
c
50.81
50.80
50.82
50.33
50.70
50.50
一0.95
一0.19
一0.62
0.75
额定分接的高压绕组
一低压绕组
A
B
C
161.9
162.0
161.9
160.7
171.2
170.1
一0.74
5.69
5.05
6.53
中压绕组一低压绕组
A
B
C
23.81
23.78
23.79
24.1
26.9
26.3
1.20
13.12
10.55
11.8
调压绕组一低压绕组
A
B
c
97.96
98.01
98.04
97.9
101.2
100.8
一0.06
3.26
2.82
3.3
由表1-7可知,除调压绕组一低压绕组C相的△Zk略小于3%外。
其余均大于3%,而△Z’kx则均大于3%,个别数据还大于10%。
由此说明B、C相的低压绕组有变形,主漏磁通道尺寸增大。
使得A相的△Zk%值明显减小。
尤其是带额定分接的高压绕组一低压绕组和调压绕组一低压绕组的两测量值,在没有低压绕组且带额定分接的高压绕组一中压绕组中,△Zk%和△Z’kx%均小于l。
,
从运行资料查出,在此次测试前两年中,该变压器所在的变电所的低压母线曾发生过短路。
根据上述数据的分析,该变压器已不能继续安全运行,决定用一台新变压器取而代之。
我国镇江供电局曾用此法检查出一台发生过出口短路接地的OSFPSZ7120000/230型主变压器的绕组变形。
测试时以单相工频低电压来测量各相对绕组间的漏抗。
5个绕组(自铁芯向外排列为11kV三角形连接的稳定绕组;38·5kV星形连接的低压侧绕组;121kV星形连接的中压侧绕组;230kV高压侧串联绕组带调压轴头)中一个通电流,,一个可靠短路,其余均开路。
(稳定绕组为三角形连接无法断开)。
测试结果表明,B、C两相与中压绕组成对的绕组间的阻抗电压Uk%都有了明显的变化由测试结果进一步分析确定为B相与C相中压绕组产生了压缩变形。
若以A相各对绕组的Uk%为基准,与B、C两相对应的各对绕组的Uk%作比较,中压绕组与串联绕组间(包括调压绕组)Uk值B相增加了4%,C相增加了8%;与低压绕组间Uk值B相减少了9·72%,C相减少了17%;与稳定绕组间Uk值B相减少了7%,C相减少了10.8%。
可见B相与C相中压绕组产生了压缩变形,致使它与外侧的高压串联绕组间的油隙增加,而与内侧的低压绕组与稳定绕组间的油隙减小。
低压绕组与高压串联绕组之间及稳定绕组之间的Uk%的数值无变化,可以判断为这三相绕组未发生变形。
这种方法的优点是:
测试程序简单,并经多年实用,也得出了公认的定量判据,已被列入标准(GB1094.5或IEC76.5)中。
多年来,意大利还把漏抗试验(用Makwell电桥)作为例行预防性试验,每3年做一次。
(2)重复性很好,对变形的评估可靠性甚高。
绕组无变形的变压器,10~20年的测试结果相差不到几0.2%;当差别达到2.5%时,需缩短测试用期并作绝缘检查;当相差越过5%时,立即停运,作绝缘检查。
此方法的缺点是,当绕组变形较小时,短路阻抗变化不大,难以确认。
此时应采用多种方法测试,进行综合分析比较,以正确判断。
防止对策
1.加强对变压器短路能力的试验研究
由上所述,短路故障电流产生的电动力是引起绕组变形的重要原因。
所以防止绕组变形,提高变压器运行的可靠性,首先要从解决变压器能耐受短路的能力入手。
进行中的变压器,当发生短路时,往往不知道或不重视,而对l~2次、2~3次短路能承受住的变压器,由于缺乏检查,又未能及时紧固已松动的压紧装置,以致再次发生短路时,绕组彻底损坏(例如有的电厂厂用变压器短路7~8次后烧坏),或者数次短路后绝缘受损,并在过电压作用下导致绕组烧毁。
总之,最后表现为绝缘事故,以致被误认为是变压器绝缘强度不够,一味地要求提高绝缘水平,总是在绝缘上兜圈子,其实是短路机械强度不够。
对短路机械强度的研究不能只依赖于理论计算和小模型的推算,要重视短路试验。
为此,首先国家主管部门要采取措施,认真地将短路试验这一“特殊试验”开展起来,进行下去。
其次,可将部分运行中的变压器拍下来做短路试验。
从表面上看,要花费许多人力、物力、财力。
但实际上去大大地提高变压器的可靠性,从而极大地减少系统中运行变压器短路事故造成的经济损失。
从系统中抽出变压器进行试验,可更清楚地了解各制造厂的生产质量,反过来对制造厂也是一个很大的鞭策,更加明确择优选用变压器的目标。
2.正确选择绕组的压紧力
变压器能否经受住短路电动力的冲击,除压紧结构的机械强度、绝缘加工质量、绕组绕制质量等因资有关外,绕组的压紧力起着重要作用。
绕组在抵抗短路电动力冲击时,起主要作用有两个因素:
一是绕组材质本身所固有的机械强度,如导线的抗拉、抗弯、抗压强度;另一个是绕组通过压紧后,俄段与张条、纸简、垫块、端圈等相在间由于摩擦力而形成的稳固性。
以饼式线图为例,如果压紧力很小,线段与整块间隙校大,在短路时轴向电动力将使线段沿轴向产生串动,线段很容易发生位移。
倾斜。
变形,使导线的纸包绝缘破损而导致变压器损坏。
同时,在辐向力的作用下,线段也会发生沿福向的串动,绕组在装配和绕制中存在的间隙集中于压紧力较小的部位,造成线段上应力过于集中,使线段变形、扭曲,甚至被拉断。
绕组的压缩也不能过大,当压紧力超过一定的允许范围后,压紧结构就要发生变形,强度储备减小,降低了抵抗短路电动力的冲击能力。
对运行中的变压器,当发生短路对,应停止运行检查并紧固在紧装置,以防止松动后再次因短路而损坏。
3.器身可靠定位
器身可靠定位是防止运输中发生位移的关键,这是因为有的变压器投入运行不久即发生突发性事故,是由于运输中冲撞导致绕组损伤而引起的。
然而,也有的变压器发生突发性事故往往并不是运输冲撞,而是由于变压器绕组的机械强度太差,以致不能承受运输过程中的颠簸而发生局部损坏,为防止这种事故发生,在结构设计中宜使用可靠的器身定位装置。
避免在运输中发生位移。
4.改善短路保护采统,并注意重合问题
由上所述,保护系统动作不灵,是造成变压器绕组变形的重要原因之一。
所以保证保护系统正确动作具有重要意义。
从运行角度讲,限制短路电流,消除保护“死区”,快速切除流过变压器的故障电流,是减小对变压器冲击、保护变压器不损坏的有效方法。
消除电流互感器与断路器之间的保护死区的方法有:
(1)将电流互感器与断路器的位置互换。
图1-19为电流互感器与断路器位置互换的示意图。
在单台变压器馈供的变电所中。
低压测及110kV母线无其他电源时,可以应用这种方法,从而使d1或d2点故障都可以由变压器的差动保护切除;但是,如果两台变压器并联时或110kV侧有其他电源时,由于发生在d2点的故障在母线保护范围以外而不能快速切除,仍成为保护的死区。
变压器中压侧出线间隔的电流互感器与断路器位置互换,也引起设备布置上的不一致。
图1-19电流互感器与断路器位置互换示意图
(2)主变压器中压倒断路器加装闭锁接线。
这种方法可有以下三种方案:
1)以变压器中压侧的三相电流继电器的常开接点,与中压侧断路器的跳闸位置接点串联后跳变压器的其他侧断路器。
当母线差动保护动作,变压器中压侧总断路器跳开后,若变压器供给的故障电流仍存在,则跳变压器各侧的断路器。
2)以变应器中压侧断路器的跳闸位置接点、中压侧断路器的母线侧刀闸或进线
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