转换层施工方案.docx
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转换层施工方案
转换层施工方案
一、工程概况
本工程地下两层,裙楼四层,地下室二层高3.85m,地下一层层高4.75m,裙楼一层为4.8m,二层、三层层高为4.5m,转换层设在四层,转换层梁板的混凝土强度等级为:
墙柱C45,梁板C40,转换层层高为5.17米,除地下二层外,层高均大于1.5m,属于高支模。
转换梁截面宽度尺寸:
250~1200m,截面高度尺寸:
600~3000m。
最大梁尺寸1200×3000mm,板厚为200mm。
本方案重点阐述转换层梁板支撑体系、转换层下层楼板加固、转换层钢筋绑扎。
二、转换层板支撑体系
一、结构布置:
1.板底纵向木方间距400mm,板底横向木方间距800mm;
2.垂直支撑选用φ48×3.5扣件式钢管脚手架,立杆横向、纵向间距均为800mm。
搭设时设水平拉杆(间距1500mm)、剪力撑(间距4000mm)及扫地杆(距地面300mm),并留出检查通道。
3.转换层板支模见:
图*.*-1转换层板支模示意图。
二、板底模板计算
1.荷载
(1)恒荷标准值
200mm厚砼板:
24KN/m3×0.20=4.8KN/m2
钢筋:
1.5KN/m3×0.20=0.30KN/m2
模板:
0.30KN/m2
所以,恒荷标准值gk=5.40KN/m2
(2)活荷标准值
人员及设备均布荷载:
2.5KN/m2
所以,活荷标准值qk=2.5KN/m2
(3)荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=9.98KN/m2
荷载(刚度)设计值p刚=1.2gk=6.48KN/m2
取每米板宽计算:
p承=9.98KN/m2
p刚=6.48KN/m2
2.内力验算:
因为在实际砼浇筑中,采用斜面分层施工工艺,在跨距较小时,可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨,即不必考虑最不利荷载分布。
查《建筑施工手册》得:
km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
查《建筑施工手册》,得胶合板设计强度及弹性模量为:
fv=1.2N/mm2;fm=20N/mm2;E=6500×0.9=5850N/mm2;
所以:
M=km·p承·l2=0.105×9.98×0.42=0.168KN·M
可知符合抗弯要求。
V=kv·p承·l=0.606×9.98×0.4=2.42KN
可知符合抗剪要求。
可知挠度符合要求。
三、板底纵向木方验算:
1.计算简图:
2..计算资料:
木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2;
木方断面50×100mm
fm=13N/mm2;
fv=1.4N/mm2;
3.纵向木方承受的荷载:
由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知:
最大支座反力出现在连续梁第二支座,查表可知,kvb左=0.606,kvb右=0.526。
支座反力:
RB=(kvb左+kvb右)·p承·l=(0.606+0.526)×9.98×0.8
=9.04KN
每米均布反力p,=RB/1m=9.04KN(木方自重忽略)
4.求纵向木方内力:
查表得:
km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
M=km·p,·l12(l1为横向木方跨距)
=0.105×9.04×0.82=0.61KN·m
可知抗弯符合要求:
V=kv·p,·l,=0.606×9.04×0.8=4.38KN
可知抗剪符合要求:
可知符合挠度要求。
四、板底横向木方验算:
1.计算简图:
2.荷载计算:
R=P,·l=9.04×0.8=7.23KN
集中力P=RB=7.23KN,等效均布荷载P,=7.23KN/m
查表得,
km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
M=km·p,·l22(l2为纵木方下立杆间距)
=0.105×7.23×0.82
=0.49KN·M
可知抗弯符合要求。
V=kv·p,·l2=0.606×7.23×0.8=3.51KN
可知抗剪符合要求。
可知挠度符合要求。
五、立杆稳定计算:
1.立杆相关参数:
(采用φ48×3.5扣件式钢管)
A=4.89×102mm2;g=3.84kg/m;i=15.8mm;E=2.1×105;
f=205Mpa;支柱高5.17-0.2=4.93m。
2.长细比验算:
设3道水平拉杆(包括扫地杆,扫地杆距地面300mm),间距2.0m。
即
。
可知符合长细比要求。
3.承载力验算:
查表得:
立杆承受荷载:
N=S·p承=(0.8×1)×9.98=7.98KN/m2
立杆及相关横杆重量:
G={4.93+(0.4×4)+(0.4×4)}×g=0.31KN
R=N+G=8.29KN<[N]
可知承载力符合要求。
三、转换层大梁支撑体系
本工程转换层最大的梁截面尺寸为1200×3000mm,现对其支撑体系进行计算。
一、结构布置:
1.梁底横木方间距400mm,梁底纵木方间距200mm;
2.垂直支撑选用φ48×3.5扣件式钢管脚手架,立杆间距沿木方方向200,垂直木方方向400mm。
搭设时设水平拉杆(间距1500mm)、剪力撑(间距4000mm)及扫地杆(距地面300mm),并留出检查通道。
3.转换层梁支模见:
图7.2-2转换层梁支模示意图。
二、梁底模板计算
1.荷载
(1)恒荷标准值
砼(取T型):
1200×3000梁砼+0.20m厚、1m宽的板。
(24KN/m3×1.2×3.0)+(24×0.20)=91.2KN/m2
钢筋:
1.5KN/m3×2.2=3.3KN/m2
模板:
0.30KN/m2
所以,恒荷标准值gk=94.8KN/m2
(2)活荷标准值
人员及设备均布荷载:
2.5KN/m2
所以,活荷标准值qk=2.5KN/m2
(3)荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=117.26KN/m2
荷载(刚度)设计值p刚=1.2gk=113.76KN/m2
取每米板宽计算:
p承=117.26KN/m2
p刚=113.76KN/m2
2.内力验算:
因为在实际砼浇筑中,采用斜面分层施工工艺,在跨距较小时,可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨,即不必考虑最不利荷载分布。
查《建筑施工手册》,得:
km=0.107;kv=0.607;kw=0.632
查《建筑施工手册》(,得胶合板设计强度及弹性模量为:
fv=1.2N/mm2;fm=20N/mm2;E=6500×0.9=5850N/mm2;
所以:
M=km·p承·l2=0.107×117.26×0.202=0.50KN·M
可知符合抗弯要求;
V=kv·p承·l=0.607×117.26×0.20=14.24KN
可知符合抗剪要求;
可知符合挠度要求。
三、梁底纵向木方验算:
1.计算简图:
2.计算资料:
木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2;
fm=13N/mm2;
fv=1.4N/mm2;
3.纵向木方承受的荷载:
由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知:
最大支座反力出现在连续梁第二支座,查表可知,kvb左=0.606,kvb右=0.526。
支座反力:
RB=(kvb左+kvb右)·p承·l=(0.606+0.526)×117.26×0.25
=33.18KN
每米均布反力p,=RB/1m=33.18KN(木方自重忽略)
4.求纵向木方内力:
查表得:
km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
M=km×p,·l12(l1为横向木方间距)
=0.105×33.18×0.202=0.14KN·m
可知抗弯符合要求:
V=kv·p,·l,=0.606×33.18×0.20=4.02KN
可知抗剪符合要求:
可知符合挠度要求:
四、梁底横向木方验算:
1.计算简图:
2.计算资料:
木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2;
fm=13N/mm2;
fv=1.4N/mm2;
3.横向木方承受的荷载:
集中力:
p=p,·l,=33.18×0.20=6.64KN(木方自重忽略)
4.求纵向木方内力:
可知抗弯符合要求:
可知抗剪符合要求:
可知符合挠度要求:
五、立杆稳定计算:
1.立杆相关参数:
(采用φ48×3.5扣件式钢管)
A=4.89×102mm2;g=3.84kg/m;i=15.8mm;E=2.1×105;
f=205Mpa;支柱高5.17-3.0=2.17m。
2.长细比验算:
设2道水平拉杆(包括扫地杆,扫地杆距地面300mm),间距1.8m。
即
。
可知符合长细比要求。
3.承载力验算:
查表得:
立杆承受荷载:
立杆及相关横杆重量:
G={2.17+(0.4×3)+(0.2×3)}×g=0.15KN
R=N+G=9.53KN<[N]
可知符合要求。
四、转换层下层楼板加固
转换层大梁的施工荷载较大,经初步计算,转换层砼量约为1200m3左右,转换层面积为1914m2,计算得其产生作用力约为1200×24/1914=15KN/m2,所以在不考虑框支柱传力的情况下,按楼板的承载力计算卸荷层数,现可知首层设计承载力为10KN/m2,2~3层为3.5KN/m2,4层为7.0KN/m2,可知4层板承载力不能满足转换层大梁的施工荷载,因此需要对转换层下层楼板进行加固,在转换层大梁下方,从转换层以下在对应位置设置支撑,直到地下室顶板板。
五、转换层钢筋绑扎
1、准备工作
a.清点进场钢筋的规格、形状数量是否与料单和设计图纸相同,绑扎时按料单进行。
避免以后缺料、少料或错用钢筋、乱代用钢筋现象发生。
b.由于框支梁、次梁、墙柱钢筋密集,绑扎这些梁钢筋之前,工作人员应该认真研究图纸,先确定好合理的钢筋穿插顺序,避免现场绑扎钢筋时发生钢筋打架现象,减少返工。
绑扎时注意钢筋间隙,利于砼浇筑。
c.在框支梁底模支完以后,绑扎前应检查梁底模的加固情况,发现问题及时纠正。
满堂红钢管架上铺好50*200木跳板或18mm厚七合板作操作平台,方便绑扎钢筋。
d.框支梁纵向通筋吊装时,以槽钢作吊架,将钢筋搭附在型钢内,防止钢筋弯折。
吊装时注意每边伸长度要合适。
同时吊装前中间部位应以铁丝绑扎,捆住型钢,防止翘弯。
2:
绑扎顺序
柱钢筋绑扎→穿梁主筋→核心区柱箍筋绑扎→支梁底模→绑扎梁钢筋→支梁侧模。
3:
绑扎注意事项
a.框支梁底筋与腰筋为抗扭筋伸入支座内锚固长度不小于规范要求。
梁面筋在端部向下弯折段长度亦应满足规范要求。
b.除框支梁外,其他梁板钢筋亦应满足锚固长度LaE。
c.钢筋接头:
转换层纵筋(含腰筋)不宜有接头,有接头时,接头钢筋d≥28时采用直螺纹套筒机械连接,接头错开布置,接头在同一截面百分率为50%,相邻接头的接头间距不应小于40d。
接头位置应避开墙体开洞位置,接头距转换层上部剪力墙端部不少于500mm。
d.以框支梁为支座的框支梁,其面筋伸至支座端且下弯LaE,其它同柱支座构造。
e.不同的框支梁在支座相连时,其面筋直径相同者应贯通。
f.主次框支梁相交时,主框支梁在相交次梁处两侧各加密5道主梁箍筋,间距50mm。
g.大、小梁相贴,墙一侧与小梁相贴时,该小梁腰筋仅在外侧设置。
h.支承框支梁的核心筒暗柱,其连接节点同框支柱与框支梁的连接节点。
梁底筋伸入边支座内LaE,梁面筋伸入边支座内1000mm后下弯,下弯长度见03G101-1。
i.框支梁、次梁、平台等部位绑扎上层柱、墙筋。
框支柱顶部钢筋能伸入上层砼墙者,均应伸入上面一层,其它能锚入梁内的应锚入梁内,不能锚入梁内的应锚入板内。
框支柱顶部钢筋在顶面弯折锚入梁内或板内不少于384mm(12d),且从梁底算起的锚固长度应满足要求。
框支柱及框支梁纵筋构造严格按照03G101-1Z中的KZZ、KZL配筋构造执行。
绑扎四层墙柱插筋之前,先由测量组在四层梁钢筋面上或墙柱顶部钢筋上放好线,所放线经技术员、质检员检查无误时,方可绑扎墙柱插筋,以保证插筋位置准确。
插筋伸入墙柱或框支梁的长度不小于规范锚固长度并转折6d,插筋和框支托梁钢筋应相互绑扎牢固,插筋根部加设定位箍筋,并与框支梁箍筋或板面筋点焊牢固,以防止插筋倾斜或移位。
j.板上部筋在跨中附近搭接,下部筋在支座锚固或贯通,上部筋在同一截面的搭接数量不大于50%的总量。
k.钢筋支架:
对于楼板、阳台板等的面筋,在板底钢筋绑扎完后,应在底部钢筋上摆放钢马凳作支架,钢马凳采用Φ14钢筋制作,钢马凳高度H=设计板厚-板筋保护层厚度×2-双向面筋直径之和—板底纵向钢筋直径,钢马凳的纵、横间距均为1000mm,以保证上、下部钢筋之间的距离及板面筋的保护层厚度符合设计要求。
l.框支梁主筋保护层为35mm,其它梁的主筋保护层为25mm。
由于转换层的梁钢筋骨架自重较大,易把砂浆垫块压碎,故控制主筋保护层厚度时用粗钢筋垫在梁底主筋下,梁底垫筋直径取25mm与梁底主筋直径中的较大值,垫筋长度与梁宽相同,间距为700mm,应整齐放。
梁模板拆除后,先用人工将各垫筋凿除,再采用1:
1水泥砂浆(内掺108胶)予以补平,并压实、抹光。
m.当梁的面筋或底筋有两层或多层时,各层钢筋之间垫筋分隔,间距1000,垫筋直径取25mm与梁纵筋直径中的较大值,垫筋长度与梁宽相同。
o.为保证双、多排筋的绑扎能够准确到位,在各排筋之间设与箍筋同宽、间距1000mm的φ25垫筋。
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