高架区间桥梁工程施工方案.docx
- 文档编号:8884224
- 上传时间:2023-02-02
- 格式:DOCX
- 页数:73
- 大小:422.95KB
高架区间桥梁工程施工方案.docx
《高架区间桥梁工程施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《高架区间桥梁工程施工方案.docx(73页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
高架区间桥梁工程施工方案
附图:
支架布置图、桥梁施工顺序及梁端类型布置图
**高架区间桥梁工程施工方案
第一章:
编制说明
一、编制依据:
本施工方案根据以下规范及要求进行编制
1、依据建设方工期与计划要求;
2、根据区间桥梁施工设计图;
3、《铁路桥涵施工规范》GB(0203-2002)
4、《铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10415-2003)
5、《铁路砼工程施工技术指南》(GZ210-2005)
6、《铁路砼强度检验评定标准》(TBJ0425-94)
7、《砼结构工程施工质量验收规范》(GB10204-2002)
8、《预应力专用锚具、夹具和连接器应用技术规程》(JCJ85-92)
9、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)
10、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ79-91)
二、工程概况:
本标段区间桥梁总长为:
6457.0m(已扣除路基工程75.0m,车站长度:
480m),上部结构为C50砼单箱单室钢筋预应力箱梁和变截面单箱双室钢筋预应力箱梁,采用满堂红支架现浇施工。
桥梁按受力分为双线连续粱、双线简支粱、单线连续粱、单线简支粱、刚构桥。
以结构形式分为:
等截面、变截面箱梁。
全线高架区间共有128联梁,其中:
双线连续梁29联,简支梁63联。
单线连续梁8联,简支梁:
23*2联,双线变截面梁3联,单线变截面梁2*2联。
梁的总长有:
最少25.0m简支梁跨,最大梁长148m,主跨68m,箱梁截面高度最低1.8m,最高4.5m。
梁型及跨度分布为:
1、路桥分界点~松柏站高架区间
⑴单线连续梁:
(30+2*29)*2+(40*3)*2,共2*2联
⑵双线连续梁:
4*30+(3-3*30)+3*28,共5联
2、松柏站~银海站高架区间
⑴单线简支梁:
25*2+30*2,共2*2联
⑵单线连续梁:
(3*28)*2+(30+42+30)*2+(24+26+24)*2,共3联
⑶单线连续变截面梁:
(28+46+28)*2,一联
⑷双线简支梁:
28.0m,一联
⑸双线连续梁:
3*26.039+2-3*28+2-2*30+3-3*30+3*34,共9联
⑹双线连续变截面梁:
(30+42+30)+(30+48+30),共2联
3、银海站~荷坳站高架区间
⑴单线简支梁:
(2-27.251)*2+(3-30)*2,共5联
⑵单线连续梁:
(3*27.25)*2+(3*30)*2,共2联
⑶双线简支梁:
25.0+25.741+(4-27.251)+(26-30)+(4-32.0),共36联
⑷双线连续梁:
2-(30+40+30),共2联
4、荷坳站~体育新城站高架区间
⑴单线简支梁:
(2-25.25)*2+(6-30)*2+(30.2)*2,共9联
⑵单线连续梁:
(3*26.598)*2,共1联
⑶双线简支梁:
(4-28.0m)+(16-30),共20联
⑷双线连续梁:
(30+40+30)+2-(28+28.75+28),共3联
⑸双线变截面刚构桥,(40+68+40),共1联
5、体育新城站~爱联站高架区间
⑴单线简支梁:
(2-27.266)*2+(28.096)*2+(40-30)*2,共7联
⑵单线变截面连续梁:
(30+50+30)*2,共1联
⑶双线简支梁:
26.735+27.25+(2-28.096)+(2-28.493),共6联
⑷双线连续梁:
(3*26.735)+(3*27.251)+(3*27.281)+(3*28)+(3*28.493)+(3-3*30)+(32.535+2*30)+(30+40+30),共10联
第二章:
现浇箱梁施工方案
一、施工方法:
所有箱梁支架都采用满堂红支架,砼输送泵车现浇,人工辅以小型机具振捣。
按照施工条件先后次序分A-A,B-B,A-B梁端施工,先施工梁的梁端为A,后施工梁的梁端为B,先施工的梁端为后浇注的梁端提供刚绞线张拉条件(即预留槽口),详见“梁型布置立面图”与本次施工“顺序表”(见附图、表)。
二、支架
详见“支架设计图”(见附图),跨路口支架针对性单独作方案。
本区间高架桥施工采用WDJ碗扣型多功能脚手架,按照个区间墩身的不同高度拟定立杆为:
3.0m、1.8m、1.2m组合,横向联系用1.2m、0.9m、0.6m、0.3m,立柱遵循处的不同位置,不同的受力状况,步距与受力特性密切相关,分别为0.6m,1.2m,满堂红支架沿纵向长度每5道设横向剪刀撑,支架外四周采用封闭式剪刀撑。
底板纵、横向采用10cm*10cm的方木。
三、箱梁模板
1、边模:
箱梁边模采用工厂加工定型钢模,边模面板采用5mm钢板,边模支架分别采用I字钢和槽钢组架。
2、底模板
底模一律采用竹胶板,因竹胶板抗水性较木质胶合板强,且刚度好,按照梁底宽度进行组拼。
3、芯模
箱梁内模按照梁体内空间长度分节组合,采用木板制作,在内木肋架外钉木板或胶合板。
内模示意图见下图
第三章:
现浇梁施工
一、支座安装
1、支座质量:
本工程采用铁路桥梁专用支座,即盆式橡胶支座,因此应满足以下主要技术指标
⑴支座能承受水平力,活动支座设计摩擦系数u<0.03
⑵温度适用范围:
-25~60℃
⑶支座主要材料设计参数
(a)承压橡胶板设计容许应力:
25MPa;
(b)聚四氟乙烯设计容许应力(平均应力):
30MPa;
(c)ZG270-500铸钢设计容许弯曲应力:
150MPa,容许剪切应力:
90MPa
(d)SF-1复合板设计容许压应力:
65MPa,45号钢锚栓容许剪应力110MPa;
⑷盆式支座用料要求:
(a)金属材料:
普通碳素结构钢应符合GB700的要求,铸钢件必须符合GB/T11352《一般工程用铸造碳钢件》的要求,铸件中的气泡和夹渣以及裂纹等缺陷不得超出TB/T2331《铁路桥梁盆式橡胶支座》标准要求,铸件加工后应逐件进行超声波探伤,探伤结果应符合GB7233《铸钢件超声波探伤及质量评估方法》的I级铸钢要求,1Cr18Ni9Ti不锈钢板应符合GB3280《不锈钢冷轧钢板》的要求,H62黄铜应符合GB2040《铜及铜合金板材》的要求。
(b)橡胶材料:
橡胶的物理机械性能要求表
氯丁橡胶
三元乙丙橡胶
阻尼胶圈
硬度(IRHD)
60±5
50±5
45±5
拉伸强度(Mpa)
≥17.5
≥15.2
12
扯断伸长率(%)
≥400
≥350
300
脆性温度(℃)
≤-40
≤-60
≤-60
70℃*22h恒定压缩永久变形(%)
≤25
≤25
≤35
70℃*22h热空气老化,硬度变化(IRHD)
≤+10
≤+10
≤+10
70℃*22h热空气老化,拉伸强度降低率(%)
≤15
≤15
≤15
70℃*22h热空气老化,扯断伸长率降低率(%)
≤40
≤40
≤40
耐臭氧老化1000pphm,30%伸长40℃*96h
无龟裂
无龟裂
无龟裂
注:
成品支座中橡胶胶料解剖性能:
硬度应符合上表要求,拉伸强度降低率不大于20%,扯断伸长率下降不大于35%。
(c)聚四氟乙烯板要选用新鲜纯料模压而成,原料平均粒径不得大于50μm,成型压力应根据原料确定,对于一般原料不宜低于25MPa,聚四氟乙烯板物理机械性能应符合下表要求:
聚四氟乙烯板物理机械性能表
项目
试验标准
三元乙丙橡胶
密度
GB/T1033
2.14~2.20g/cm3
拉伸长度
GB/T1040
≥30MPa
扯断伸长率
GB/T1040
≥300%
球压痕硬度
GB3398
H132/60≈23~33MPa
(d)单向活动支座中间钢板导向用的SF-1三层复合板应由青铜板-青铜粉-改性聚四氟乙烯三层复合烧结而成,基层青铜板厚度为2.0±0.15mm,中间层烧结青铜粉厚度为0.25(0~0.15),面层烧结20%铅和80%聚四氟乙烯,厚度为0.01(0~0.02)。
复合板总厚度为2.4(0~0.1),SF-1板须能经反复弯折5次,折角±60°,不允许有脱层。
2、支座安装
(1)、抽样检验:
支座按设计要求或业主认可的厂商制造和供应,在监理工程师的监督下进行抽样检查,并送有相关资质的试验室进行成品检验,作抗压弹性模量,抗剪弹性模量。
(2)、放样:
在墩顶上按设计图纸标出支座位置十字线,检查支座高程、表面平整度,如低于设计高程则用环氧树脂砂浆补平,否则用手砂轮磨平。
(3)、支座安装前,清理垫石顶面,清凿并刷洗干净预留孔,并擦干积水。
(4)、锚固砂浆采用与垫石等强度的环氧树脂砂浆。
配方由实验确定。
砂浆初凝前,插进地脚螺栓并带好螺母,待砂浆完全凝固后再拧紧螺母。
(5)、支座安装除满足标高要求外,两个方向的四角高差不得大于2mm。
盆式橡胶支座的上、下钢垫板必须用焊接或栓接与梁底预埋钢板和墩顶预埋钢板连接上,焊接和栓接必须符合有关规定的要求。
盆式橡胶支座顶、底面积及压力均较大,浇筑支座底面钢垫板处墩顶混凝土时,必须有特殊措施,使垫板下混凝土能灌注密实。
盆式橡胶支座的聚四氟乙烯板与不锈钢板的滑动面和密封在钢盆内的橡胶垫块都不能有污物和损伤,否则将影响支座质量,增大摩擦系数。
钢盆内密封胶块安装时要排气密贴,以保证支座的承压能力。
二、箱梁模板设计及加工
1、模板设计
(1)、底模
采用18mm厚竹胶合板,模板在场外按箱梁尺寸加工好,模板的次楞采用100mm×100mm方木,模板的主楞在满堂红式支架体系中采用100×100mm的方木。
(2)、内模
内模由人工在底板、腹板、横隔板钢筋绑扎完成后安装。
内模用木材制作,即在内模肋架外钉木板或胶合板,按照箱梁内径形状分节(有变截面),在地面分节组合好,吊车提升安装。
内模底板用短钢筋支顶,腹板及隔板上部用小方木临时支顶。
为便于拆除内模板和孔道压浆等施工,经监理工程师同意后,在梁体两端负弯矩最小处,各预留一个60cm×60cm的工作窗,梁体施工完毕后进行封闭,见下图所示。
为确保底板砼浇注密实和防止内模上浮,内模的底模部分不安设。
内模顶部每隔2m预留20×20cm砼浇注天窗,采用3mm厚的钢板封堵。
浇注混凝土时顶部预留1000×750mm的进人孔,用作内模拆除需要。
内模加固示意图
(3)、侧模
箱梁的侧模即翼板模使用定型钢模板内贴PVC片材,面板使用8mm钢板,横向加劲筋使用6#槽钢,间距为50cm,节间连接法兰使用8mm钢板。
模板纵向分节,每节2m。
模板环向支撑采用角钢,间距50cm,竖向用工字钢作支撑,间距50cm。
顶部每米设一组拉杆,拉杆与结构分开。
拉杆材料采用φ18圆钢。
(4)、端模
端模板使用竹胶合板,小方木作背木,用对拉杆和斜撑加固,封端混凝土在预应力施作完成、管道压浆之后立模,浇筑。
(5)、模板计算
竹胶板设计参数
[σw]=13.0MPa
[τ]=1.9MPa
E=1.0x104MPa
砼容重取26KN/m3,人群机械荷载取3.5KN/m2,砼捣固荷载取:
2KN/m2。
腹板处荷载为最不利荷载,因为竹胶板整体受力,那么取1mm宽板条按均布荷载五跨连续梁计算:
砼自重:
p1=26*1.8*0.001=0.0468KN/m
可变荷载:
p2=3.5*0.01+2*0.001=0.055KN/m
荷载组合:
p=p1*1.2+p2*1.4=0.06386KN/m
取1mm宽板条按均布荷载五跨连续梁计算,如下图:
通过结构力学求解器得出如下输出文档:
标题:
无标题
位移计算
杆端位移值(乘子=1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端1杆端2
----------------------------------------------------------------------------------
单元码u-水平位移v-竖直位移_-转角u-水平位移v-竖直位移_-转角
-----------------------------------------------------------------------------------------------
10.000000000.00000000-0.000008560.000000000.000000000.00000233
20.000000000.000000000.000002330.000000000.00000000-0.00000078
30.000000000.00000000-0.000000780.000000000.000000000.00000078
40.000000000.000000000.000000780.000000000.00000000-0.00000233
50.000000000.00000000-0.000002330.000000000.000000000.00000856
-----------------------------------------------------------------------------------------------
内力计算
杆端内力值(乘子=1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端1杆端2
----------------------------------------------------------------------------------
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
-----------------------------------------------------------------------------------------------
10.000000007.562368420.000000000.00000000-11.5956315-0.60498947
20.0000000010.0831578-0.604989470.00000000-9.07484211-0.45374211
30.000000009.57900000-0.453742110.00000000-9.57900000-0.45374211
40.000000009.07484211-0.453742110.00000000-10.0831578-0.60498947
50.0000000011.5956315-0.604989470.00000000-7.562368420.00000000
-----------------------------------------------------------------------------------------------
反力计算
约束反力值(乘子=1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
结点约束反力合力
支座----------------------------------------------------------------------------------
结点水平竖直力矩大小角度力矩
-----------------------------------------------------------------------------------------------
10.000000007.56236842-0.000000007.5623684290.0000000-0.00000000
20.0000000021.67878940.0000000021.678789490.00000000.00000000
30.0000000018.65384210.0000000018.653842190.00000000.00000000
40.0000000018.65384210.0000000018.653842190.00000000.00000000
50.0000000021.67878940.0000000021.678789490.00000000.00000000
60.000000007.562368420.000000007.5623684290.00000000.00000000
-----------------------------------------------------------------------------------------------
弯矩图:
剪力图:
从输出文件和弯矩、剪力图得到:
最大弯矩:
Mmax=0.605N*m
最大剪力:
Qmax=11.596N
最大度挠度:
fmax=300*0.000086=0.0027mm
最大支座反力:
Pmax=21.68N
截面特性
A=bh=1*18=18mm2
I=bh3/12=1*183/12=486mm4
W=bh2/6=1*182/6=54mm3
Sm=bh2/8=1*182/8=40.5mm3
强度检算:
σ=Mmax/W=0.605*103/54=11.2Mpa<[σw]=13.0Mpa
τmax=QSm/Imb=21.68*40.5/(486*1)=1.81MPa<[τ]=1.9MPa
强度检算合格。
刚度检算:
fmax=300*0.000086=0.0027mm<300/400=0.75mm
刚度检算合格。
2、模板加工
根据模板配板设计绘制配板图,标出模板的位置、规格型号和数量,模板制作工艺及质量指标按设计文件及施工技术规范标准办理。
3、现浇梁支架、模板安装
(1)支架体系的设计
预应力钢筋混凝土箱梁支架体系采用满堂红式支架体系。
脚手架采用碗扣式脚手架,立杆在梁底部位间距为60cm,在翼板部位为90cm,排距为90cm,水平杆为每1.2m一排。
碗扣式脚手架采用规格:
立杆—3.0m、1.8m、1.2m三种,横向联系杆—1.2m、0.9m、0.6m、0.3m四种,底托、顶托。
斜撑使用φ48脚手架钢管形成剪力架。
垫木为100×100mm方木同可调底托相联系。
顶托上纵向放置100×100mm的方木,该方木上横向放置10cm×10cm×400cm的方木,间距中对中30cm。
在钢管上绑扎钢管控制标高。
箱梁模板及支架体系截面见满堂红式支撑体系示意图所示:
满堂红式支撑体系示意图
(2)支架体系的受力检算
碗扣支架参数
1、立杆设计荷载
横杆步距(m)
立杆荷载(kN)
0.6
40
1.2
30
1.8
25
2.4
20
2、横杆设计荷载
横杆(m)
跨中集中荷载(kN)
均布总荷载(kN)
0.9
6.77
14.81
1.2
5.08
11.11
1.5
4.06
8.89
1.5
3.39
7.40
㈠横向方木计算:
横向方木选用100*100mm,横向通长为11m(4+3+4m),纵向间距为30cm。
假定纵向0.3m荷载全部集中加载在横向的方木上。
梁端为实心体,所以荷载最大,既是最不利荷载处。
方木设计参数
[σw]=13.0MPa
[τ]=1.9MPa
E=1.0x104MPa
砼容重取26KN/m3,人群机械荷载取3.5KN/m2,砼捣固荷载取:
2KN/m2,模板自重取5KN/m2。
梁端处最不利荷载计算:
1翼板处荷载
砼自重:
p1=26*0.4*0.3=3.12KN/m
模板重:
p2=5*0.3=1.5KN/m
可变荷载:
p3=3.5*0.3+2*0.3=1.65KN/m
荷载组合:
p=(p1+p2)*1.2+p3*1.4=7.85KN/m
2腹板处荷载:
砼自重:
p1=26*1.8*0.3=14.04KN/m
模板重:
p2=5*0.3=1.5KN/m
可变荷载:
p3=3.5*0.3+2*0.3=1.65KN/m
荷载组合:
p=(p1+p2)*1.2+p3*1.4=20.96KN/m
根据横向方木的组合(4+3+4m),最不利荷载应出现在中间3m的方木上,那么就可建立一个5跨等距连续梁的力学模型。
如下图:
通过结构力学求解器得出如下输出文档:
标题:
无标题
位移计算
杆端位移值(乘子=1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端1杆端2
----------------------------------------------------------------------------------
单元码u-水平位移v-竖直位移_-转角u-水平位移v-竖直位移_-转角
-----------------------------------------------------------------------------------------------
10.000000000.00000000-0.001198480.000000000.000000000.00032686
20.000000000.000000000.000326860.000000000.00000000-0.00010895
30.000000000.00000000-0.000108950.000000000.000000000.00010895
40.000000000.000000000.000108950.000000000.00000000-0.00032686
50.000000000.00000000-0.000326860.000000000.000000000.001199848
-----------------------------------------------------------------------------------------------
内力计算
杆端内力值(乘子=1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端1杆端2
------------------------------------------------------------------
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 区间 桥梁工程 施工 方案