外脚手架卸料平台方案.docx
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外脚手架卸料平台方案.docx
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外脚手架卸料平台方案
恒安世纪花城A区工程
卸料平台方案
编制单位:
重庆奇正建设(集团)有限公司
编制人:
审核人:
编制时间:
二O—二年七月一日
一、编制依据2
二、工程概况2
三、施工准备2
四、施工工艺流程3
五、操作平台安全注意事项8
六、卸料平台稳定承载计算书9
一、编制依据
1、《钢结构设计规范》(GB50017-2003);
2、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99);
3、施工组织设计;
4、恒安世纪花城A区工程施工图纸。
二、工程概况
恒安世纪花城A区A2号楼(带车库)、A15号楼工程位于丰都新县城名山大道延长线横四路与横五路之间。
为一类高层建筑,建筑面积34797平方米,其中主楼A2为18273平方米,地下车库为12790平方米,商业A15为3734平方米。
负二层、负三层层高3.9m,负一层层高4.2米,主楼A2层高为3m其中建筑总高度为95.7米,抗震设防烈度为6°,合同工期660天。
本工程地下车库搭落地式钢管脚手架,住宅楼部分采用悬挑式钢管脚手架。
三、施工准备
1、材料准备:
[16号槽钢;[14号槽钢
3mm花纹钢板
6X19钢丝绳;
钩头螺栓及螺母;
夹具;
橡胶垫;
葩8X3.5钢管及连接;
扣件;
安全网、脚手板;
2、施工作业条件:
地下车库结构墙体混凝土强度已经达到设计及施工规范的要
求。
3、制作、加工:
本工程卸料平台自行加工成型,加工制作严格按本方案设计要求
进行。
四、施工工艺流程
1、卸料平台的结构类型
从经济、实用的角度考虑,本工程脚手架上的卸料平台设计为悬挑式型钢平台。
卸料平台在主体施工期间可以适当的多预留预埋锚固件,作为备用。
根据计算,其规格为4.5mX2.2mxi.5m(长X宽X高)悬
挑长度为4m。
平台上设有限定荷载标示牌,本工程的卸料平
台限重为1t。
2、卸料平台的材质
2.1、主次钢梁:
主梁采用[16a号槽钢、次梁采用[14a号槽钢,所有构件的连接采用均为焊接,焊缝高度hf=12mm。
2.2防护措施:
防护栏杆采用©48X3.5钢管,护栏高度1.5m,分别在
75cm和150cm处设置两道水平栏杆,立杆通过焊接在底板槽钢上的①12钢筋连接。
栏杆满铺18mm木胶板防止物件滑
落,四周槽钢外侧面、踢脚板及防护栏杆均刷黄黑相间的油漆标识。
2.3钢丝绳:
平台每侧设置两根6X19钢丝绳,每根绳设夹具不少于3个。
钢丝绳与卸料平台之间的连接处设置橡胶垫或钢丝绳穿胶管,以缓冲钢丝绳的拉力。
钢丝绳拉设在上一层梁预埋的①18拉环,搭设卸料平台时应注意平台外口应略高于内口。
2.4脚手板:
平台底面设满铺竹跳板,两端用8号铁丝捆紧,面铺18mm厚木胶板。
3、卸料平台结构设计
3.1卸料平的的结构图:
4
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[16a号槽钢
4500
[16a号槽钢
t二匸11.20:
L注:
茲为囲分
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r<
4500
4
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附图2:
卸料平台正立面结构图
\次梁两侧均有⑻X220mm加强板,\四而与主次梁围焊,hf=12mm
附图4:
卸料平台侧立面结构图
3.2预埋安装:
主钢架
此处用木方喫紧
预理件各边与楼板F排m
133
附图5:
预埋件详图2
3.3卸料平台水平布置位置:
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附图6:
卸料平台预埋件水平布置位置图
五、操作平台安全注意事项
1、卸料平台搭设人员在施工中必须按规定正确配带好安全带、安全
帽,注意安全,严禁从高处向下抛物,避免高处落物;
2、施工人员必须按照方案、图纸施工,严禁违章指挥,违章作业;
3、钢管、扣件、脚手板等材料存在严重锈蚀、裂缝等缺陷时严禁使用。
钢丝绳、卡具规格、型号必须满足本方案设计要求;
4、焊接必须由专业焊工操作,有真实、有效的上岗证。
槽钢间的焊缝必须饱满,满焊;
5、卸料平台加工制作完毕后,应及时将焊渣及时敲掉,焊缝涂刷防锈漆;
6、卸料平台在首层组装完毕,后做加荷试验,经验收合格方可使用,用钩头螺栓固定架子,必须等所有连接点全部完毕,经检查无误,方可将吊绳解开;
7、卸料平台施工时,板上和地面都设专人指挥,并在地面划警戒区,设标志,严禁其它人员进入该区,各施工人员做好配合工作,等卸料平台施工完毕,方可解除警戒;
8、操作平台上显著标明1t容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督;
9、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应
及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
10、项目安全主管人员每天检查卸料平台的使用情况,有无变形、倾斜、摇晃,连接是否牢固等问题,发现异常情况,及时定人限期解决,
消除隐患,避免事故的发生;
11、材料运输过程中,塔吊司机、信号工必须严格按操作规范施工,并做好配合工作;
12、施工过程中,卸料平台堆砌各种物料时,应注意均匀堆砌,不得集中堆砌;在堆放各种物料时,应将物料轻放其上;堆料高度不得超过60cm;
13、在施工过程中,必须保证材料及时倒运,严禁将材料堆放于卸料平台设置位置处的房间内。
六、卸料平台稳定承载计算书
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.20m。
次梁采用[14a号槽钢U口水平,主梁采用[16a号槽钢U口水平,次梁间距1.0m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2,最大堆放材料荷载15.00kN。
1、次梁的计算
次梁选择[14a号槽钢U口水平槽钢,间距1.0m,其截面特性为面积A=21.31cm2,惯性距Ix=609.4cm4,转动惯量Wx=87.1cm3,回转半径ix=5.35cm,截面尺寸b=60.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。
1.1荷载计算
(1)面板自重标准值:
标准值为0.35kN/m2;
Q1=0.35X1.0=0.35kN/m
⑵最大容许均布荷载为2.00kN/m2;
Q2=2.00xi.0=2.00kN/m
⑶槽钢自重荷载Q3=0.25kN/m
经计算得到,静荷载计算值
q=1.2X(Q1+Q2+Q3)=1.2><0.35+2.00+0.25)=3.12kN/m
经计算得到,活荷载计算值P=1.4xi5.00=21.00kN
1.2内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
加川I川川
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到,最大弯矩计算值:
M=3.12X2.202/8+21.00X2.20/4=13.44kN.m
1.3抗弯强度计算
<[/]
其中――截面塑性发展系数,取1.05;
[f]――钢材抗压强度设计值,[f]=
205.00N/mm2;
经过计算得到强度:
・=13.44X106/(1.05X87100.00)=146.96N/mm2;
次梁槽钢的抗弯强度计算-<[f],满足要求!
1.4整体稳定性计算
其中b――均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
』570^235
宓='
”Ik厶
经过计算得到:
0b=57OX9.5>60.0X235/(2200.0X140.0X235.0)=1.05
由于b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附
录B其值用*b'查表得到其值为0.801。
经过计算得到强度:
■>=13.44>106/(0.801>87100.00)=192.64N/mm2;
次梁槽钢的稳定性计算-<[f],满足要求。
2、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全
储备不参与内力的计算。
主梁选择[16a号槽钢U口水平槽钢,其
截面特性为面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.5cm4,转动惯量
Wx=116.8cm3,回转半径ix=6.10cm,截面尺寸b=65.0mm,
h=160.0mm,t=10.0mm。
2.1荷载计算
(1)栏杆自重标准值:
标准值为0.14kN/m
Q1=0.14kN/m
(2)槽钢自重荷载Q2=0.25kN/m
经计算得到,静荷载计算值:
q=1.2NQ1+Q2)=1.200.14+0.25)=0.46kN/m
经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力,分别为
P1=(1.2^0.35+2.00)>0.75>3.00/2+1.2>0.25X3.00/2)=3.61kN
P2=(1.2X0.35+2.00)X1.50X3.00/2+1.2X).25X3.00/2)=6.79kN
P3=(1.2>0.35+2.00)X1.50X^.00/2+1.2X).25X3.00/2)+21.00/2=17.29kN
P4=(1.2X0.35+2.00)X1.50X^.00/2+1.2X).25X3.00/2)=6.79kN
P5=(1.2X0.35+2.00)X0.25X^.00/2+1.2X).25X3.00/2)=1.50kN
2.2内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续
梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=15.389kN,R2=11.890kN
支座反力RA=11.890kN
最大弯矩Mmax=13.680kN.m
2.3抗弯强度计算
其中"X——截面塑性发展系数,取1.05;
[f]――钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度:
b=13.680X1O6/1.O5X116800.0+13.368xl000/2515.0=116.86N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f],满足要求。
2.4整体稳定性计算
其中:
F――均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
』570^235
宓='
经过计算得到0b=570X10>65.0X235/(4000.0X160.0X235.0)=0.58
经过计算得到强度b=13.68>06/(0.58>116800.00)=201.9N/mm2;
主梁槽钢的稳定性计算-<[f],满足要求。
2.5钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
Rah=工冷cos耳
i-1
其中RUicos~i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=25.223kN
2.6钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为
RU=25.223kN
如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
[7^]=—
fK
其中[Fg]――钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg――钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);
计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳
直径(mm);
口一一钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6X19、6X
37、6X31钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;
K――钢丝绳使用安全系数,取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000X25.223/0.850=237.390kN
选择6X19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径
15mm。
2.7钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为:
N二RU=25.223kN
钢板处吊环强度计算公式为
AT
-<[/]
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》
10.9.8[f]=50N/mm2;
所需要的吊环最小直径D二[25223M/(3.1416>50X
2)]1/2=18mm
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