施工电梯基础施工方案.docx
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施工电梯基础施工方案
目录
一、工程概况…………………………………………………………………1
二、基础设置…………………………………………………………………1
三、加固计算…………………………………………………………………1
一、工程概况
卓达·东方巴哈马(BAHAMAS)——三期自由港湾A组团项目,似建于三亚市迎宾大道南侧。
基地基本呈四方形。
该工程住宅区**栋、**栋楼由我集团总承包。
**栋为人防地下室一层,地上23层;**栋为人防地下室一层,地上18层;地下室为核六级人防地下室,总建筑面积30663.8m2,地下室整体相连。
结构形式为框架剪力墙结构,建筑高度为**栋69.90米;**栋55.40米;属一、二类高层建筑。
本工程拟选用金龙牌SCD200/200TD型升降机两台。
**#楼预计安装高度为75米,Ⅱ型附墙架;**#楼预计安装高度为60米,Ⅱ型附墙架。
二、基础设置
1、**#楼电梯基础安置在地下车库之上(详见电梯平面布置图),车库顶板板厚18CM;基础下最大梁截面450×1400,面筋6Φ32、8Φ32,底筋为10Φ32(均为三级钢)。
基础厚度350mm,混凝土标号C35,基础内预埋标准底座,电梯基础配筋Φ18@200(二级钢)双层双向;基础外边尺寸为4400×3800,基础中心线离建筑物3570;基础高出车库顶板200,基础四周设明排水。
接地装置设置升降机金属与主体接地网相连,并确保接地电阻不大于4Ω。
2、**#楼电梯基础安置在楼房南侧(详见电梯平面布置图)。
基础下设C15垫层100厚,上部厚度350mm,混凝土标号C35。
基础内预埋标准底座,电梯基础配筋Φ18@200(二级钢)双层双向;基础外边尺寸为4400×3800,基础中心线离建筑物4500。
接地装置预埋两根Φ48×3.5钢管长度不小于2.7米,与升降机金属联通并确保接地电阻不大于4Ω。
根据升降机厂商提供基础设置相关要求,混凝土基础板下面的土层承载力应大于150kpa;参《岩土工程勘察报告》显示我司升降机基础下为“淤泥质粉质粘土”,其承载力为75kpa,不能满足电梯安装要求,故需进行换土处理。
具体做法为:
将原淤泥质粉质粘土挖出,后用毛石回填夯实,将原升降机基础尺寸每侧边加大1米,即实际毛石回填尺寸为6400×5800,回填深度2米(详见附图003),以确保升降机基础不发生沉降等危险事故。
三、加固计算
本工程拟选用金龙牌SCD200/200TD型升降机两台,安装高度分别为75米、60米,Ⅱ型附墙架。
1、电梯总自重G计算:
G=吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+载重重量(KN)
吊笼重(双笼):
2*2000㎏=4000㎏
外笼重:
1480㎏
导轨架重:
标准节每节150㎏。
**#楼电梯安装总高度79米预计安装50节(50*150㎏=7500㎏)
**#楼电梯安装总高度66米预计安装44节(44*150㎏=6600㎏)
对重重量:
1000X2=2000kg
载重量:
2*2000㎏=4000㎏
吊笼重已包括传动机构的重量,附墙架及其它构件因与墙体连接重量可以忽略不计
总自重:
**#楼电梯为:
4000+1480+7500+4000+2000=18980Kg;
**#楼电梯为:
4000+1480+6600+4000+2000=18080Kg;
2、基础承载P计算:
(考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2)
P=G×2×0.0098KN
**#楼地基承载力为:
18980×2×0.0098=372KN
**#楼地基承载力为:
18080×2×0.0098=354KN
按能承受最大压力Pmax=372KN制作的基础,则符合该升降机的使用要求。
3、抗冲切验收
支撑露面板按C30考虑,楼板厚度h=180,上部荷载F=372KN
S=2.00,h=1.00,=0.4+1.2/S=1.00,ft=1.43N/mm2,h0=145mm,
pc,m=1.00N/mm2,um=2×(4400+3800)mm=16400mm
抗冲切力F冲=(0.7βh*ft+0.15pc,m)umh0
=(0.7×1.00×1.43+0.15×1.00)×1.00×16400×145
=2737078N=2737.078KN>372KN
受冲切承载力满足要求。
4、基础承载验算:
根据设计图纸可知,地下室底板承载力设计值F承载力=10KN/m2:
我司**#升降机整个施工电梯的荷载P=F/S=372KN/(3.8m*4.4m)=28.18KN/㎡,
因为P>F承载力
故地下室需要回顶。
通过计算,回顶的立杆纵横向间距为0.7m,步距为1.5m,采用双钢管做托梁。
地下室两层都需要进行回顶。
详见计算书(施工电梯的所有荷载折算成混凝土楼板的厚度进行计算,钢管现场采用48×3.5mm,考虑钢管锈蚀,计算时按48×3.0mm进行计算)。
5、回顶计算
将基础的荷载折算成楼板厚度进行计算:
d=372KN/(25*4.4*3.8)=0.89m.
计算书如下:
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.9m,
立杆的纵距b=0.70m,立杆的横距l=0.70m,立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm,间距250mm,剪切强度1.6N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
模板自重0.35kN/m2,混凝土钢筋自重25.00kN/m3,施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×1.500×0.700+0.350×0.700=23.845kN/m
活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.700=1.260kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3;
I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.20×23.845+1.4×1.260)×0.250×0.250=0.190kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.190×1000×1000/37800=5.023N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×23.845+1.4×1.260)×0.250=4.557kN
截面抗剪强度计算值T=3×4557.0/(2×700.000×18.000)=0.542N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×23.845×2504/(100×6000×340200)=0.309mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.000×1.500×0.250=9.375kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.250=0.088kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(2.000+0.000)×0.250=0.500kN/m
静荷载q1=1.20×9.375+1.20×0.088=10.220kN/m
活荷载q2=1.40×0.500=0.630kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=8.438/0.700=12.055kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.06×0.70×0.70=0.591kN.m
最大剪力Q=0.6×0.700×12.055=5.063kN
最大支座力N=1.1×0.700×12.055=9.282kN
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.591×106/83333.3=7.09N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×5063/(2×50×100)=1.519N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.462kN/m
最大变形v=0.677×9.462×700.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.389mm
木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=9.282kN
均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=1.906kN.m
经过计算得到最大支座F=28.637kN
经过计算得到最大变形V=1.080mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.98cm3;
截面惯性矩I=21.56cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.906×106/1.05/8982.0=202.10N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=1.080mm
顶托梁的最大挠度小于700.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑
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