PKPM的使用技巧.docx
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PKPM的使用技巧.docx
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PKPM的使用技巧
PKPM的使用技巧
1.彻底了解在PKPM中主梁与次梁的区别………………….2
2PKPM结构设计使用心得…………………..……………….4
3.PKPM程序学习的一些体会………………………………..5
4.参加pkpm学习班的笔记…………………………………12
5.PKPM公司论坛精华帖………………………….………..15
6.PK/PM问答……………………………….………….……31
7.PKPM用户常遇问题解疑---PKPM官方(8004咨询台).41
8.PKPM新规范版本变化笔记……………………………..51
9.次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2不同输入方法的比较分析58
10.运用PKPM软件进行无梁楼盖结构的设计…………..62
11.TAT计算模型的合理简化……………………………..64
1.彻底了解在PKPM中主梁与次梁的区别
-------------次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2
不同输入方法的比较分析
次梁可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入,程序上称为“按主梁输入的次梁”,也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入,此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁,但只能以房间为单元输入,输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。
次梁在主菜单1输入时,梁的相交处会形成大量无柱联接节点,节点又把一跨梁分成一段段的小梁,因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。
因为划分房间单元是按梁进行的,因此整个平面的房间碎小,数量众多。
次梁在主菜单2输入时,次梁端点不形成节点,不切分主梁,次梁的单元是房间两支承点之间的梁段,次梁与次梁之间也不形成节点,这时可避免形成过多的无柱节点,整个平面的主梁根数和节点数大大减少,房间数量也大大减少。
因此,当工程规模较大而节点,杆件或房间数量可能超出程序允许范围时,把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。
在主菜单1中输入次梁(简称当主梁输)和在主菜单2中输入的次梁(简称当次梁输)在程序处理上有很多不同点,计算和绘图结果也会不同。
1、导荷方式
作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的,次梁当主梁输时,楼板荷载直接传导到同边的梁上。
当次梁输时,该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块,楼板荷载先传导到次梁上,该房间上次梁如有互相交叉,再对次梁作交叉梁系分析(交叉梁系仅限于本房间范围),程序假定次梁简支于房间周边,最后得出每次梁的支座反力,房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。
两种导荷方式的结构总荷载应相同,但平面局部会有差异。
2、结构计算模式
在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算,次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析,其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座,有竖向位移。
有时,主梁和次梁之间是互为支座的关系。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。
计算时,次梁铰接于主梁支座,其端跨一定铰支,中间跨连续。
其各支座均无竖向位移。
3、梁的交点的连接
按主梁输的次梁与主梁为刚接连接,之间不仅传递竖向力,还传递弯矩和扭矩。
特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。
当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。
PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座,其节点只传递竖向力,不传递弯矩和扭矩。
对于其端跨计算支座弯距一定为0。
4、梁支座负弯矩调幅
在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”,此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用,对不调幅梁不起作用。
如需对该梁调幅,则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算,均可读取用户设定的调幅系数进行调幅。
5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改
次梁按主梁输入时:
在PM主菜单1当作主梁输入的次梁,经过三维程序计算后,程序不一定认定他是次梁。
此时程序判定次梁的过程是:
对每个无柱节点需要判断为“支座”(用三角形表示)或“连通”(用园圈表示),该节点处于负弯矩区的为支座,为正弯矩区的为连通。
支座时,梁本身应为次梁,支座梁则为主梁。
连通时,连通节点两端的两跨梁将合并为一跨,成为主梁,节点上的另一方向梁成为次梁。
支座时,施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。
因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。
连通时,该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通,程序不会出现锚入支座节点,因为处于受拉区。
对处于端跨的次梁(支承在梁支座上),程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。
当端跨梁下无正弯矩,全跨均作用负弯矩时,程序判定该端跨为挑梁,在该跨端部用园圈表示。
反之,程序认定该跨为端支承梁,在该跨端部用三角支座表示。
对如上程序自动判定的支座状况,一般人工应做干预修改。
在中间跨,把支座改为连通将合并梁跨,施工图设计偏于安全。
一般不应将连通改为支座。
对于交叉梁系,更应注意把有些支座改为连通,才能得到符合实际的施工图设计。
次梁按次梁输入时:
对于在PM主菜单2输入的次梁,其跨度、跨数都已确定,与在PM主菜单1输入的主梁相交处,其本身是次梁的性质不能修改,其支座处的梁肯定当作主梁处理,也就是说,对这种次梁,一般没有修改支座的问题。
6、三维空间程序的活荷载不利布置计算
按主梁方式输入的次梁,将在层平面上形成大量的房间。
SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程,这时可能造成活荷不利计算过于繁琐费时。
按次梁方式输入的次梁,层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间,其活荷不利布置计算更快捷。
7、楼板配筋
由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的,按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密,此时作楼板配筋施工图时,一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式,因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。
一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。
2.PKPM结构设计使用心得
****以下为本人集多年PKPM使用心得所写,可能有不对之处,敬请原谅!
如果你愿意把你的一些心得与大家共享,请告诉我。
要想PKPM没有错误,很难,最好的办法就是别用她。
如果做结构设计,不太可能不用PKPM,所以,最好不做这行,做“三陪”比这行轻松。
1.在PM中如果有定义错层梁的话,如果错层高差太大,会导致TAT检查出现“有多余节点,必须删除”的错误。
(若PM中定义错层梁,错层高差不能太大)
2.如果斜杆高度大于层高,可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑,无法计算”的错误。
(斜杆高度不能大于层高)
3.如果定义的工作目录名太长,可能会导致一系列问题,例如:
.T文件无法转换为.dwg文件。
(工作目录名不能太长)
4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐,在\PKPM的安装目录\cfg\中有ET.lsp程序,可以在AUTOCAD中调用,将文字改为左对齐、右对齐,居中等格式。
5.在PKPM系统中,输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋,别无他用。
对于TAT或SATWE,因为已经假设了楼板在平面内无限刚,平面外刚度为零,楼板厚度对于刚度计算不起作用。
所以大家使用TAT或SATWE时,应考虑该假定的合理性。
6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用,如果斜杆变形或应力较大,大家应慎重取值考虑。
7.关于错层,PKPM中,如果楼板相错500以上,一般要按错层考虑。
错层时,应在PM中按两个标准层进行输入,TAT和SATWE会自动形成错层数据。
如果按一层输入并考虑错层影响,应该在TAT或SATWE中,定义弹性节点等措施。
8.关于节点太近,如果在PKPM输入时,不进行轴线简化,在节点较多较密的情况下,程序会提示节点太密(小于150)。
此时应进行轴线简化调整,使上下节点尽量对齐。
哪怕相近节点不在同一层,也会对后面的计算产生影响。
(节点不能太密[小于150],应进行轴线简化调整)
9.关于斜梁、斜杆及斜柱,PKPM中,斜柱、支撑均按斜杆考虑,斜梁和普通梁一样,承受弯矩而无剪力。
10、特殊梁、柱、支撑定义,采用异或方式,即原有属性再次定义则取消原属性。
举例:
一下端铰接支撑要想定义为两端铰接,应该先再次定义下端铰接,此时上下端均为刚接,然后定义两端铰接。
11.TAT输出的构件内力正负号说明:
TAT输出的构件内力,其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则,但为了读取、识别的方便和需要,TAT在输出的内力作了如下处理:
(1)梁的右端弯矩加负号,则在识别梁正负弯矩时,上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩;
(2)柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号,则在识别它们的正负轴力时,受拉为正轴力、受压为负轴力;
(3)柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号,则在识别它们的正负弯矩时,右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。
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*****非常不错,使用pkpm之前,应该对结构体系进行合理的简化,并非向建科院的人说得那样,完全按照实际情况输入,例如:
目前坡屋面做的较多,斜梁如何输入这个问题就摆在面前,我的作法很简单,按照直梁输入。
这一点我在3月24号上海pkpm研讨班上同建科院的人讨论过,他们也同意我得看法。
程序毕竟是程序,并不是万能的,我们是用软件,而不是让软件牵着我们走,看法粗浅,大家一起探讨,共同提高
3.PKPM程序学习的一些体会
学习时间:
2003.2.25~2003.2.27
主要的内容:
1、PKPM的发展方向
2、空间计算程序部分
一、PKPM的发展方向
PKPM程序的发展方向主要有两个方面:
●一个方面就是计算,它的方向就是集成化、通用化。
集成化大家都能感觉到,PKPM程序都是以PM程序所建数据为条件,以空间计算为核心,基础、后期的CAD出图都能采用前面的数据。
所有这些都构成了程序集成化的雏形。
程序的通用化主要表现在计算上,PKPM程序的计算程序由以前的平面计算(PK)---->三维空间杆件(TAT)---->空间有限元(SATWE)---->整体通用有限元程序(PMSAP)。
能计算的结构类型有砖混、底框、钢筋混凝土结构、钢结构等。
现在又在开发特种结构的计算程序:
如高压塔架、巨型油罐等。
在PM程序中就可以建立起这些结构的空间模型。
当然现在的PKPM系列程序还不能计算。
●第二个方向就是开放计算参数的开关。
有很多参数以前都是放在程序的“黑匣子”里的,设计人员不能干预。
程序放开这些参数有两个原因,首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程,能够尽可能的控制设计过程。
其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负,程序只能起到设计工具的作用,不能代替设计。
所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。
如《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.16条要求“对结构分析软件的计算结果,应进行分析结果判断,确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。
二、空间计算程序部分
1、PKPM几个空间程序的不同(这是我们这次学习班一个学员提的问题)
现在,PKPM程序拥有的空间计算程序有三个,即TAT、SATWE、PMSAP
1)、TAT--它是一个空间杆件程序,对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的,特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的,在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲自由度θ',相应的力矩多了双力矩。
因此,在用TAT程序计算框剪结构、剪力墙结构等含钢筋混凝土剪力墙的结构都要对剪力墙的洞口、节点做合理的简化,有点让实际工程来适应我们的计算程序的味道。
作这种简化都是因为分析手段的局限所制(资料书的P129)。
当然,在作结构方案时,对结构作这样的调整对建筑结构方案的简洁、合理有很大的好处。
它的楼盖是作为平面内无限刚、平面外刚度为零的假设。
在新版的TAT程序中,允许增设弹性节点,这种弹性节点允许在楼层平面内有相对位移,且能承担相应的水平力。
增加了这种弹性节点来加大TAT程序的适用范围,使得TAT程序可以计算空旷、错层结构。
2)、SATWE--空间组合结构有限元程序,与TAT的区别在于墙和楼板的模型不同。
SATWE对剪力墙采用的是在壳元的基础上凝聚而成的墙元模型。
采用墙元模型,在我们的工程建摸中,就不需要象TAT程序那样做那么多的简化,只需要按实际情况输入即可。
对于楼盖,SATWE程序采用多种模式来模拟。
有刚性楼板和弹性楼板两种。
SATWE程序主要是在这两个方面与TAT程序不同。
3)、PMSAP---是一个结构分析通用程序。
当然,它是偏向于建筑的,但它是一个发展方向。
现在的比较著名的通用计算程序有:
SAP84、SAP91、SAP2000、ANSYS、ETABS等程序,这些程序各有特长。
2、程序的参数及选择开关
1)、PMCAD中的参数
(1)总信息:
●结构体系、结构主材:
主要是不同的结构体系有不同的调整参数。
●地下室层数:
必须准确填写,主要有几个原因,风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数,有了这个参数,地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传,但竖向作用效应还是往下传递。
地下室侧墙的计算也要用到。
底部加强区也要用到这个参数。
●与基础相连接的下部楼层数:
要说明的是除了PM荷载和最下层的荷载能传递到基础外,其他嵌固层的基脚内力现在的程序都不能传递到基础。
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(2)、材料信息:
其他与老的程序一样填法,就是钢筋采用了新规范的新符号。
(3)地震信息
●设计地震分组:
就是老的抗震规范的近震、远震。
按抗震规范的附录A选择即可。
内江的三县两区都是第一组,6度区,设计基本地震加速度为0.05g。
●场地类别:
程序是“场地土类型”,按《地基基础规范》的3.0.3条的4款,应该是“场地类别”。
《建筑抗震设计规范》的3.3.2、3.3.3条也是提的“建筑场地”,而不是“场地土”。
一般的地质勘察报告要提出此参数的。
计算震型个数:
这个参数需要根据工程的实际情况来选择。
●对于一般工程,不少于9个。
但如果是2层的结构,最多也就是6个,因为每层只有三个自由度,两层就是6个。
对复杂、多塔、平面不规则的就要多选,一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了,证明我们的震型数取够了。
这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的,并且将它用于著名的ETABS程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不应小于15,对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”
●周期折减系数:
这个参数是根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.16条(强条)要求,按3.3.17条进行折减的。
框架:
0.6~0.7
框剪:
0.7~0.8
剪力墙:
0.9~1.0
(4)风荷载:
修正后基本风压:
根据《建筑结构荷载规范》的7.1.2条,对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其他结构,基本风压应适当提高,并应由有关的结构设计规范具体规定。
按《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.2.2条,对与特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑,其基本风压应按100年重现期的风压值采用。
按规范的解释,房屋高度大于60m的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。
2)、TAT的参数及开关
(1)、用TAT程序计算建模应注意的几点:
●剪力墙必须要有洞口,不能形成封闭“口”字形。
这样在构件截面上的剪力流才有进口和出口,否则,程序无法对构件进行计算。
这是TAT程序对薄壁柱数学模型模拟的要求。
●剪力墙内的洞口要求要上下对齐,且要有规律性。
如果不这样,那么内力的传递将通过节点间刚域来传递,这与实际有时很大差别,引起很大的计算误差。
且洞口布置不规律,计算结果具有很大的突变性。
(2)、参数:
在PM参数中说过的就不在说了。
●柱的计算长度:
程序中增加了一个选项“柱长度系数按混凝土土规范的7.3.11-3计算。
以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。
7.3.11-3条是新规范新增的。
“当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时,框架柱的计算长度lo可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2计算结果的较小者取值。
这是因为近年来对框架结构二阶效应的研究表明,竖向荷载在有侧移的框架中引起的P-△效应只增大有水平荷载在柱端截面中引起的弯矩Mh,而原则上不增大由竖向荷载引起的弯矩Mv。
因此,框架柱柱端考虑二阶效应后的总弯矩应是:
M=Mh+ηs*Mv(1-1)
式中ηs为反映二阶效应增大Mh幅度的弯矩增大系数。
但在传统的η——lo法中,是用η同时增大Mv和Mh的,即:
M=η(Mh+Mv)(1-2)
因此,如果要使所求的总弯矩相等,那么必然有:
ηs>η
与ηs相应的lo也就必然比与η相应的lo取得大一点。
对于一般工程中的多层框架结构,(在Mv/Mh为常见比例,即>1/3,框架节点的柱梁线刚度的比例也为常见值时)按规范表7.3.11-2的lo计算出的η再按1-2公式计算出的弯矩和按规范7.2.11-3条计算出的lo在按公式1-1算出的弯矩,两者差异不大。
所以在一般多层框架,没有特殊的水平荷载和特殊的框架节点情况下,采用7.2.11-2和7.2.11-3计算的lo对计算结果没有大的影响。
但是,对于Mv/Mh<1/3或梁注线刚度相差较大的情况下,采用7.2.11-2条计算的lo对计算结果就很大的影响了,而且是偏于不安全的,所以在这种情况下就要求采用7.2.11-3计算。
建议都采用7.2.11-3计算。
本来规范采用η——lo法就是不尽和理的,因此规范就在7.3.12条要求采用刚度折减法,这种方法也是国外通行的考虑二阶效应的计算方法,且也是准确的较为合理的计算方法,但遗憾的是这种方法在PKPM程序中还没有得到实现。
●竖向力计算信息:
程序有四个选择
-----不计算竖向力:
它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
一次性加载计算:
主要用于多层结构,而且多层结构最好采用这种加载计算法。
因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小,所以不要采用模拟施工方法计算。
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-----模拟施工方法1加载:
就是按一般的模拟施工方法加载,对高层结构,一般都采用这种方法计算。
但是对于“框剪结构”,采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大,使得其下面的基础难于设计。
于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载:
这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件(柱、墙)的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算,也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。
采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理,可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。
由于竖向构件的刚度放大,使得水平梁的两端的竖向位移差减少,从而其剪力减少,这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配,所以这种方法更接近手工计算。
但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比,所以它的计算方式值得探讨。
所以,专家建议:
在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”;在基础计算时,用“模拟施工方法2”的计算结果。
这样得出的基础结果比较合理。
(高层建筑)
是否考虑P-△效应:
选择否,就按规范的7.3.11条计算柱的计算长度系数,如果选择“是”,则柱的计算长度系数为1,再按程序的计算方法来计算P-△效应。
●
●是否考虑梁柱重叠的影响:
不考虑:
对于普通的多层框架,一般都采用这种选择。
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---考虑梁端弯矩折减:
M边=M中-Min(0.38*M中,B*V中/3)
---考虑梁端刚域的影响:
扣除梁梁端刚域后的梁计算长度为:
Lo=L-(Dbi+Dbj)
但计算荷载还是按节点间梁长来计算的。
●水平力与整体坐标的夹角:
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---主要用于有斜向抗水平力结构榀时填写,在0~90之间。
改写后,风荷载要变化,主要是受风面积变化、风荷载作用的坐标变化;抗侧力结构榀的刚度变化引起地震力的变化,所以要重新进行数检。
●回填土对地下室的相对刚度:
---根据程序编制专家的解释,填3大概为70%~80%的嵌固,填5就是完全嵌固,填在楼层数前加“-”,表示在所填楼层完全嵌固。
到底怎样的土填3或填5,完全取决于工程师的经验。
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●是否考虑扭转藕连:
《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.2-2条,“质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构,应计算双向水平地震作用下的扭转影响;其他情况,应计算单向水平地震作用下的扭转影响;”《建筑抗震设计规范》的5.1.1-3条,也与高规有相同的规定。
●地震设防烈度、设计地震分组、结构的抗震等级:
按结构的实际填入即可。
●竖向地震作用系数:
程序取的是规范的计算值。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.14条,这个数值的来源有:
Fevk=avmaxGeq
Geq=0.75Ge
avmax=0.6amax
所以有:
Fevk=0.75*0.6amax*Ge
由于高规的3.3.14-3要求“宜乘以增大系数1.5”。
所以最后
Fevk=1.5*0.75*0.65amax*Ge
=0.73125amax*Ge
填入的就是“0.73125amax”,也是程序给出的隐含值。
●楼层最小地震剪力系数:
参见《高层建筑混凝土结构技术规程》的表3.3.13;地震规范的表5.2.5同。
程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求,将给出是否调整地震剪力的选择。
根据规范组的解释,如果不满足,就应调整结构方案,直到达到规范的值为止,而不能简单的调大地震力。
●双向水平地震作用扭转效应选择:
如果选择,地震力将增大很多,所以在选用的时候要慎重。
●5%的偶然偏心:
这是《高层建筑混凝土结构技术规程》的要求,3.3.3条要求:
“计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响”。
计算双向地震作用时,可不考虑质量偶然偏心的影响。
●结构的阻尼比:
按《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.8条“除专门规定外,钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05”程序提供的参考值:
钢结构:
0.02;混合结构:
0.03。
这个阻尼值不但用于地震作用计算,也要用于风荷载的计算。
●水平、罕遇地震影响系数最大值:
按《建筑抗震设计规范》的表5.1.4-1取。
●特征周期值:
根据场地类别和地震分组按《建筑抗震设计规范》的表5.1.4-1选用。
在调整系数中,有以下的几个参数开关:
●0.2Qo(0.25Qo)调整:
这条是针对框架-剪力墙结构,主要要注意以下几点:
对于框架柱数量从下到上基本不变的规则建筑,Qo(Vo-规范表示)取得是“地震作用标准值的结构底部总剪力”。
对于框架柱数量从下至上分段有规律的变化的结构,Qo(Vo-规范表示)取得是“每段最下一层的地震作用标准值的总剪力”对复杂结构框架的调整应专门研究框架剪力的调整方法。
框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层“最小地震剪力系数(剪重比)”的前提下进行。
在设计过程中根据“计算结果”来确定调整层数。
●温度应力折减系数:
程序一般推荐0.75或更低。
《混凝土结构设计规范》的5.3.6条只是提出了原则性的要求。
材料信息就按实际情况填写即可。
设计信息:
●分项系数和组合系数:
一般工程都采用程序给出的隐含值,不要去改动它。
《建筑结构荷载规范》的3.2.5条“对于永久荷载效应控制的组合”永久荷载的分项系数应取1.35,但程序只给出了“有可变荷载效应控制的组合”的永久荷载分项系数1.2,按“程序编制组”的解释,他们已经在程序内部考虑了这种组合,所以不需要设计人员考虑,只需按一般情况填就可以了。
●活荷载重力荷载代表值系数:
按《建筑抗震设计规范》的
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