盛德兰高支模专项方案.docx
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盛德兰高支模专项方案
目录
一、编制依据2
二、工程概述2
三、高支模层梁板施工工艺流程2
四、满堂架搭设方案2
五、高支模梁板模板及支撑设计4
六、构配件检查与验收12
七、模板的堆放12
八、模板的安装13
九、模板拆除14
十、高支模及支撑体系的验收15
十一、防止高支模支撑系统失稳的措施15
十二、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施15
十二、高支模实施人员机构16
十三、安全文明施工16
高支模工程施工方案
一、编制依据
1、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》
2、《建筑施工安全检查标准》
3、《建筑工程荷载规范》
4、《盛德兰电气有限公司一期施工图》及《盛德兰一期综合楼、宿舍楼施工组织设计》
二、工程概述
1、本工程为盛德兰电气有限公司一期工程,有综合办公楼、厂房为一幢和宿舍楼一幢,位于宝安观澜镇库坑村东北角,为多层综合办公楼和工人宿舍楼,总用地面积为30007.16㎡,总建筑面积为7595.39㎡。
2、建筑总高度为综合办公楼五层为21m,宿舍楼七层为24.30m,其中综合办公、厂房部分为一层,高度为9m,跨度为10m×10m,其它均为3.5m和4m不等。
梁的最大尺寸是350mm×1100mm,最大板厚130mm。
3、根据上述结构特点,本工程对厂房结构部分,采取高支模施工。
三、高支模层梁板施工工艺流程
承台基础回填夯实后压实(具体程序是分层回填,每层不超过50cm,用压路机横纵来回压2遍),浇筑10㎜厚C10砼→用2㎝厚条板做垫板→搭设满堂支架→支柱模→浇捣柱砼→支模至梁底→绑扎梁底钢筋→隐蔽验收→浇筑楼板砼→养护砼强度达100%→拆梁板底模及支撑系统→转入下一施工
四、满堂架搭设方案
根据平台梁板布置及荷载情况,结合以往的施工经验,本工程平台层梁板的支撑系统选用φ48×3.5钢管和扣件搭设,具体搭设方法根据计算确定。
4.1梁下立杆间距的确定
梁高≥1000时,立杆横向间距1000mm,纵向间距850mm;本工程厂房部分是350mm×1100mm,所以主杆横纵间距定为1000mm,850mm。
4.2由于10m跨,井字架次梁部分小于主梁,主杆间距定为1000mm,纵向800mm。
4.3板下主杆间距的确定1200mm×1200mm。
4.4纵横向水平杆布数,离地面200㎜,大梁部位,即柱到柱之间设一步扫地杆,往上按1600㎜~1800㎜步距设纵横水平杆。
4.5剪刀撑设置
满堂架剪刀撑设置沿大梁,成大满贯形式,即柱到柱之间井字架之间在
5000mm×5000mm件横纵方向加设一道即可。
搭接是用一根6米长钢管,与地面来角成60°交叉在三步架之中。
满堂架剪刀撑设置如下图。
剪刀撑立面示意图
五、高支模梁板模板及支撑设计
1、首层顶板支撑
框架梁最大断面为350mm×1100mm,板厚130mm,根据经验,框架梁板模板及支撑设计如图。
(选择最大断面框架梁验算)
对设计的框架梁板模板及支撑验算如下:
关于荷载分项系数,除施工人员及施工荷载、振捣砼时产生的荷载这两项取1.4外,其余均取1.2。
1)梁底模板验算:
模板承受荷载:
砼自重:
0.35×1.1×24×1.2=11.088KN/m
钢筋自重:
0.35×1.1×1.5×1.2=0.693KN/m
振动荷载:
0.35×2×1.4=0.98KN/m
施工人员及设备荷载:
0.35×2.5×1.4=1.225KN/m
13.986KN/m
计算简图
内力计算
按四等跨连续梁计算
均布荷载q=13.986KN/M
查计算用表:
KM=0.121KV=0.62KW=0.967
则M=KMql2=0.121×13.986×0.252=0.106KN-m
V=Kvql=0.62×13.986×0.25=2.168KN
强度、剪应力、刚度验算
18mm厚胶合板,弹性模量E=1.1×104N/mm2,抗弯强度fm=25N/mm2,抗剪强度fv=1.4N/mm2
Wn=bh2/6=500×182/6=27000mm2
a.强度验算:
σ=M/Wn=0.128×106/27000=4.74N/mm2<[fm]=25N/mm2
b.剪应力验算:
τ=3V/2bh=3×2.62×103/2×(500×18)=0.44N/mm2<[fv]=1.4N/mm2
c.刚度验算:
刚度验算按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以
q=(12.96+0.81)/1.2=11.475kN/m
ωA=KWql4/100EI
=0.967×11.475×2504/100×1.1×104×500×183/12
=0.162mm<[ω]=250/400=0.625mm
经验算,梁底模板满足要求,安全。
2)梁底水平100mm×50mm木枋验算
梁底水平木枋计算简图为:
荷载由梁底模板传来。
内力计算
F=13.986×0.25=3.497KN/m
强度、剪应力、刚度验算
100×50松木枋特性:
fc=10N/mm2,fv=1.4N/mm2,fm=13N/mm2,E=9.5×103N/mm2,
Wn=bh2/6=50×1002/6=83333mm3
A=2bh/3=2×50×100/3=3333mm2
M=Fl/4=3.497×1/4=0.874kN·m
V=F/2=3.497/2=1.749kN
a.强度验算:
σ=M/Wn=1.06×106/83333=12.72N/mm2<[fm]=13N/mm2
b.剪应力验算:
τ=V/A=2.115×103/3333=0.64N/mm2<[fv]=1.4N/mm2
c.刚度验算:
刚度验算按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以
F=11.475×0.25=2.87kN
I=bh3/12=50×1003/12=4166666
ωA=Fl3/48EI=2.87×10003/48×9.5×103×4166666
=0.0015mm<[ω]=1000/400=2.5mm
经验算,梁底水平100×50木枋满足要求,安全。
3)梁底φ48×3.5钢管横杆支撑计算
梁底立杆间距为800,q=16.92/2=8.46kN/m,按四等跨连续梁计算,梁底横杆受力计算简图为:
内力计算
按四等跨连续梁计算
均布荷载q=8.46KN/M
查计算用表:
KM=0.121KV=0.62KW=0.967
则M=KMql2=0.121×8.46×0.802=0.655KN-m
V=Kvql=0.62×8.46×0.80=4.20KN
强度、剪应力、刚度验算
φ48×3.5钢管截面特性:
Wn=5.08×103mm3A=489mm2
E=2.1×105N/mm2
a.强度验算:
σ=M/Wn=0.655×106/5.08×103=128.94N/mm2<[fm]=215N/mm2
b.剪应力验算:
τ=V/A=4.20×103/489=8.59N/mm2<[fv]=125N/mm2
c.刚度验算:
刚度验算按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以
q=11.475/2=5.74kN/m
I=π(d4-d14)/64=121805
ωA=KWql4/100EI=0.967×5.74×8004/100×2.1×105×121805
=0.89mm<[ω]=800/400=2mm
经验算,梁底水平φ48×3.5钢管横杆满足要求,安全。
4)梁底立杆支撑计算
因本工程高支模的立杆在C10垫层直接搭设,根据计算每根立杆承受的荷载远小于C10的抗压强度,故地基承载力满足要求。
梁底立杆间距为1000×1000,纵横水平连杆竖向间距按1700计算,则每根立杆承受的荷载为:
F=16.92×0.8/2=6.77KN
φ48×3.5钢管回转半径
i=1/4·(d2+d12)1/2=15.8mm
φ48×3.5钢管截面特性:
Wn=5.08×103mm3A=489mm2
按立杆受压应力计算:
σ=N/A=6.77×103/489=13.84N/mm2 按稳定计算立杆,计算长度取1700,长细比: λ=L/i=1700/15.8=107.6 查表 Ψ=0.585 σ=N/(Ψ·A)=(6.77×103)/(0.585×489) =23.7N/mm2 满足要求。 5)梁侧模板的计算 梁断面: 350×1100mm。 梁侧模板配模时沿侧模高设置4根50×100木枋。 梁侧模板的侧压力 (设T=30°,v=2m/h,β1=1.0,β2=1.15) t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44 F=0.22γct0β1β2V1/2 =0.22×24×4.44×1.0×1.15×21/2=38.1KN/m2 F=24×1.1=26.4KN/m2 取二者中较小值,则F=26.4KN/m2 根据经验,梁承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4kN/m2,则1m长模板设计荷载为: q=(26.4×1.2+4×1.4)×1=37.28kN/m 计算简图: 内力计算 查计算用表 KM=0.177KV=0.617Kw=0.99 M=KMqL2=0.177×37.28×0.242=0.38KN·m V=KvqL=0.617×37.28×0.24=5.52KN 强度、剪应力、刚度验算 1m长18厚模板截面特性: 弹性模量E=1.1×104N/mm2,抗弯强度fm=25N/mm2,抗剪强度fv=1.4N/mm2 Wn=bh2/6=1000×182/6=54000mm3 A=2bh/3=2×1000×18/3=12000mm2 a.强度验算: σ=M/Wn=0.38×106/54000=5.93N/mm2<[fm]=25N/mm2 b.剪应力验算: τ=V/A=5.52×103/12000=0.46N/mm2<[fv]=1.4N/mm2 c.挠度验算: 挠度验算按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以 q=26.4kN/m I=bh3/12=1000×183/12=486000 ωA=Kwql4/100EI=0.99×26.4×2404/100×1.1×104×486000 =0.13mm<[ω]=240/400=0.6mm 经验算,满足要求。 6)梁侧模板50×100木枋计算 计算简图 竖向双肢钢管围檩间距为300,则木枋计算简图如图,按5跨连续梁计算,木枋承受的砼侧压力均布荷载: q=31.52×0.24=7.56KN/m 内力计算 查计算用表 KM=0.105KV=0.606Kw=0.95 M=KMqL2=0.105×7.56×0.32=0.071KN-m V=KvqL=0.606×7.56×0.3=1.374KN 强度计算 100×50松木枋特性: fc=10N/mm2,fv=1.4N/mm2,fm=13N/mm2,E=9.5×103N/mm2, Wn=bh2/6=100×502/6=41667mm3 A=2bh/3=2×100×50/3=3333mm2 a.强度验算: σ=M/Wn=0.071×106/41667=1.70N/mm2<[fm]=13N/mm2 b.剪应力验算: τ=V/A=1.374×103/3333=0.412N/mm2<[fv]=1.4N/mm2 c.挠度验算: 挠度验算按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以 q=21.6×0.24=5.184kN/m I=bh3/12=100×503/12=1041666 ωA=Kwql4/100EI=0.95×5.184×3004/100×9.5×103×1041666 =0.04mm<[ω]=300/400=0.75mm 经验算,满足要求。 7)竖向φ48×3.5钢管围檩计算 计算简图 竖向钢管围檩间距300,计算简图如图: 内力计算 F=7.56×0.3=2.27KN M=Fa=2.27×0.25=0.57KN-m V=F=2.27KN 强度计算 A=489mm2Wn=5.08×103mm3 σ=M/Wn=0.57×106/(5.08×103)=112N/mm2<215N/mm2 τ=V/A=2.27×103/489=4.64N/mm2<125N/mm2 安全 8)水平向φ48×3.5双肢钢管围檩计算 计算简图 φ12对拉螺栓间距为600,竖向双肢钢管围檩间距为300,其计算间图如图,按三跨连续梁计算。 F=3×2.27=6.81KN KM=0.213KV=0.675 内力计算 M=KMFL=0.213×6.81×0.6=0.87KN-m V=KvF=0.675×6.81=4.60KN 强度计算 σ=M/Wn=0.87×106/(5.08×103×2)=85.6N/mm2<215N/mm2 τ=V/A=4.60×103/(489×2)=4.7N/mm2<125N/mm2 安全 9)对拉螺栓计算 对拉螺栓直径选φ12沿梁纵向间距为600,则每根对拉螺栓承受的拉力为 F=31.52×0.6×0.72=13.62KN φ12拉螺栓能够承受的拉力 [F]=π/4×122×235/1000=26.6KN F=13.62KN<[F]=26.6KN 安全 六、构配件检查与验收 6.1新钢管的检查应符合下列规定: 1)、应有产品质量合格证; 2)、应有质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228)的在关规定; 3)、钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道; 4)、钢管必须涂有防锈漆。 6.2旧钢管的检查应符合下列规定: 1)、表面锈蚀深度应符合允许偏差≤0.50mm的规定;锈蚀检查应每年一次;检查时,应在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 2)、钢管弯曲变形应符合规范规定。 6.3扣件的验收应符合下列规定: 1)、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证; 2)、旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换; 3)、新、旧扣件均应进行防锈处理。 6.4木脚手板的检查应符合下列规定: 1)、木脚手板应采用杉木或松木制作,其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》(GBJ5)中Ⅱ级材质的规定; 2)、木脚手板的宽度不宜小于200mm,厚度不应小于50mm,两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道; 3)、竹脚手板宜采用毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。 七、模板的堆放 1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地,该场地要求地势高,不易存水,交通方便,有利于防火。 2、模板应分类整齐平行堆放,上下块模板之间应用木块垫开,垫块上下应对齐,防止模板受压变形。 模板堆放不宜过高,不应失稳。 最下一块模板应垫起离地200mm高,保持通风防止受潮。 3、堆放场地应搭棚防晒,防止太阳暴晒造成模板变形。 4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具,操作人员严禁吸烟,应制定严格的管理制度,防止发生火灾。 八、模板的安装 1、模板安装准备工作 (1)由测量组放出模板及预留洞的位置线; (2)墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净; (3)按设计的施工方案搭设支撑架; (4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底; (5)柱将封模前钢筋应验收完毕。 2、模板安装要点 (1)墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。 模板底部要安装定位板密封条,以防墙柱烂根。 上部必须安装有效的斜拉和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度; (2)墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓; (3)梁模板安装应先安装底模,待钢筋绑扎完后再封侧模;当梁高大于600mm时,梁侧模应加对拉螺栓; (4)保证拼缝严密。 在砼浇筑过程中派专人看护模板,随时检查模板的支撑情况。 3、梁板模板 (1)楼板: 楼板模板采用碗扣式脚手架快拆体系。 (2)梁: 支撑采用碗扣式快拆脚手架和普通脚手架混合使用,在支撑的立杆杆头放50×100mm木枋@500mm,背方采用50×100mm木枋沿梁边和跨中放置。 当梁跨度等于或大于4m时,模板应按跨度的0.3%起拱。 当悬臂梁时,按梁长的0.6%起拱。 4、安装质量要求 (1)模板安装必须保证位置准确无误,模板拼缝严密,支撑系统牢固可靠,不发生变形和位移。 (2)模板安装完毕后,测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋件及预留洞的位置等进行检查。 (3)现浇结构模板的允许符合以下规定: 项目 允许偏差(mm) 轴线位移 5 底模上平面标高 ±5 基础 ±10 柱、墙、梁 +4 -5 垂直度 全高≤5m 6 全高>5m 8 相邻两板表面高低差 2 表面平整(2m长度以上) 5 九、模板拆除 1、拆模: 在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损伤后,方可拆除模板。 2、底模: 在砼强度符合下表后,方可拆除模板。 机构类型 结构跨度(m) 按设计的砼强度标准值的百分比计(%) 板 ≤2 50 >2,≤8 75 >8 100 梁 ≤8 75 >8 100 悬臂构件 ≤2 75 >2 100 3、已拆除模板及其支架的结构,在砼强度符合设计强度等级的要求后,方可承受全部使用荷载;当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时,必须经过核算,加设临时支撑。 4.模板拆除后,应及时进行清理,并分类堆放好。 十、高支模及支撑体系的验收 高支模施工是本工程施工其中一个重点、难点,由于楼层高度高,梁板断尺寸大,施工荷载大,若钢管扣件支撑体系处理不当,极易发生事故,故必须对高支模支撑体系进行验收,达到施工方案要求后,方可进行下道工序施工。 1、高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距设置,地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。 2、立杆下垫50×200mm断面、长度不小于2m的木板。 3、检查扣件螺栓的拧紧程度。 4、纵横向均设置垂直剪刀撑,其间距为不大于6m;同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。 5、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘,必须设置剪刀撑,防止边缘失稳,造成质量事故。 十一、防止高支模支撑系统失稳的措施 1.浇注梁板砼前,应组织专门小组检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度。 2.浇注梁板砼时,应派专人看护,发现紧固件滑动或杆件变形异常时,应立即报告。 由值班施工员组织人员,采用事前准备好的10t千斤顶,把滑移部位顶回原位,以及加固变形杆件,防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。 十二、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施 1.应遵守高处作业安全技术规范有关规定; 2.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施; 3.施工现场应搭设工作梯,作业人员不得爬支架上下; 4.高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护,特别在平台外缘部分应加强防护; 5.模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时,应避免材料、机具、工具过于集中堆放; 6.不准架设探头板及未固定的立杆; 7.拆模应严格遵守从上而下的原则,先拆非承重模板,后拆承重模板,禁止抛掷模板。 十二、高支模实施人员机构 十三、安全文明施工 安全文明施工的要求参见施工组织设计有关章节。
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