钢结构梯形屋架课程设计计算书.docx
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钢结构梯形屋架课程设计计算书
淮阴工学院
课程设计计算说明书
课程名称:
钢结构设计原理
设计题目:
某梯形钢屋架设计
专业层次:
土木工程(本科)
班级:
土木1081
姓名:
薛倩倩
学号:
1081401137
指导老师:
孙文彬
2010年12月
1、设计资料
1)某厂房跨度为24m,总长90m,柱距6m,屋架下弦标高为18m。
2)屋架铰支于钢筋混凝土柱顶,上柱截面400×400,混凝土强度等级为C30。
3)屋面采用1.5×6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板(屋面板不考虑作为支撑用)。
4)该车间所属地区辽宁省阜新市。
5)采用梯形钢屋架。
考虑静载:
①预应力钢筋混凝土屋面板(包括嵌缝)②二毡三油防水层③20mm厚水泥砂浆找④60mm泡沫混凝土保温层⑤支撑重量;
考虑活载:
①活载
6)地震设防烈度为7
7)钢材选用Q235钢,焊条为E43型。
2、屋架形式和几何尺寸
屋面材料为大型屋面板,故采用无檩体系平破梯形屋架。
屋面坡度i=1/10;
屋架计算跨度L0=24000-300=23700mm;
端部高度取H=1990mm,中部高度取H=3190mm(为L0/7.4)。
屋架几何尺寸如图1所示:
图1:
24米跨屋架几何尺寸
三、支撑布置
由于房屋长度有60米,故在房屋两端及中间设置上、下横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。
其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆,其中屋脊和两支座处为刚性系杆,其余三道为柔性系杆。
(如图2所示)
4、设计屋架荷载
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现,从资料可知屋面活荷载大于雪荷载,故取屋面活荷载计算。
由于风荷载为0.35kN/m2小于0.49kN/m2,故不考虑风荷载的影响。
沿屋面分布的永久荷载乘以
换算为沿水平投影面分布的荷载。
桁架沿水平投影面积分布的自重(包括支撑)按经验公式(
=0.12+0.011
跨度)计算,跨度单位为m。
标准永久荷载:
二毡三油防水层1.004x0.35=0.351kN/m2
20mm厚水泥砂浆找平层1.004x0.4=0.402kN/m2
60mm厚泡沫混凝土保温层1.004x0.06x6=0.36kN/m2
预应力混凝土大型屋面板(包括灌缝)1.004x1.4=1.406kN/m2
屋架和支撑自重为0.120+0.011x24=0.384kN/m2
_____________________________
共2.90kN/m2
标准可变荷载:
屋面活荷载0.7kN/m2
积灰荷载0.75kN/m2
雪荷载0.5kN/m2
_____________________________
共1.95kN/m2
考虑以下三种荷载组合
1全跨永久荷载+全跨可变荷载
2全跨永久荷载+半跨可变荷载
3全跨桁架、天窗架和支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载
(1)全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载效应控制的组合)
全跨节点荷载设计值:
F=(1.35x2.90kN/m2+1.4x0.7x0.7kN/m2+1.4x0.9x0.75kN/m2)x1.5mx6m=49.91kN
(2)全跨永久荷载+半跨可变荷载
全跨永久荷载设计值:
对结构不利时:
(按永久荷载效应控制的组合)
(按可变荷载效应控制的组合)
对结构有利时:
半跨可变荷载设计值:
(3)全跨桁架包括支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载效应控制的组合)
全跨节点桁架自重设计值:
对结构不利时:
对结构有利时:
半跨节点屋面板自重及活荷载设计值:
5、屋架杆件内力计算
用图解法先求出全垮和半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数,然后乘以实际的节点荷载,屋架在上述第一种荷载组合作用下,屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆,内力均达到最大,在第二种和第三种荷载作用下,靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号。
因此,在全垮荷载作用下所有杆件的内力均应计算,而在半跨荷载作用下仅需计算靠近跨中的斜腹杆内力。
如图:
计算结果列于下表:
杆件名称
内力系数(F=1)
第一种组合F×①
第二种组合
第三种组合
计算杆件内力/KN
全跨①
左半跨②
右半跨③
F1×①+F2×②
F1×①+F2×③
F3×①+F4×②
F3×①+F4×③
最大压力
最大拉力
上弦
AB
0
0
0
0
0
0
0
0
0
BD
-8.72
-6.25
-2.47
-378.462
-363.212
-339.874
-185.789
-95.295
-378.462
DF
-13.53
-9.04
-4.49
-587.224
-559.502
-531.411
-272.529
-163.602
-587.224
FH
-15.26
-9.17
-6.09
-662.308
-624.709
-605.693
-282.816
-209.081
-662.308
HI
-14.71
-7.38
-7.38
-638.438
-593.182
-593.182
-237.683
-237.683
-638.438
下弦
ac
4.73
3.48
1.25
205.290
197.572
183.804
102.927
49.541
205.29
ce
11.53
8
3.53
500.420
478.626
451.028
239.337
132.325
500.42
eg
14.65
9.34
5.31
635.833
603.050
578.168
284.356
187.878
635.833
gi
15.17
8.44
6.73
658.402
616.851
606.294
264.967
224.029
658.402
斜腹杆
aB
-8.87
-6.53
-2.34
-384.972
-370.525
-344.656
-193.114
-92.805
-384.972
Bc
6.88
4.76
2.12
298.603
285.514
269.215
142.487
79.286
298.603
Dc
-5.44
-3.14
-2.03
-236.105
-221.905
-215.051
-97.732
-71.159
-236.105
De
3.7
1.9
1.8
160.586
149.473
148.855
60.831
58.437
160.586
Fe
-2.46
0.71
-1.75
-106.768
-87.196
-102.384
6.795
-52.097
-106.768
6.795
Fg
1.11
-0.45
1.56
48.176
38.544
50.954
-6.170
41.950
-6.17
50.954
Hg
0.02
1.55
-1.53
0.868
10.314
-8.702
37.190
-36.545
-36.545
37.19
Hi
-1.08
-2.47
1.39
-46.874
-55.456
-31.624
-63.611
28.798
-63.611
28.798
竖杆
Aa
-0.5
-0.5
0
-21.701
-21.701
-18.614
-14.044
-2.074
-21.701
Cc
-1
-1
0
-43.402
-43.402
-37.228
-28.087
-4.147
-43.402
Ee
-1
-1
0
-43.402
-43.402
-37.228
-28.087
-4.147
-43.402
Gg
-1
-1
0
-43.402
-43.402
-37.228
-28.087
-4.147
-43.402
II
2.93
0.97
0.97
127.167
115.066
115.066
35.373
35.373
127.167
6、杆件截面选择
⑴上弦杆
整个上弦杆采用等截面,按FH杆件的最大内力计算,即NFH=959.027kN,
上弦杆计算长度:
在屋架平面内:
为节间轴线长度,即l0x=l0=1.085m,在屋架平面外:
本屋架为无檩体系,并且认为大型屋面板只起到刚性系杆作用,根据支持布置和内力变化情况,取l0y为支撑点间的距离,即l0y=3×1.085=3.255m
根据屋架平面外上弦杆的计算长度,上弦截面选用两个不等肢角钢,短肢相并。
如图所示。
腹杆最大内力N=509.577KN,查表,中间节点板厚度选用10mm,支座节点板厚度选用12mm。
设λ=60,查Q235钢的稳定系数表,可得ψ=0.807,则需要的截面积为A=N/ψf=959.027×1000/0.807×215=3817.2mm2
需要的回转半径:
ixreq=l0x/λ=1.085/60m=17.9mm
iyreq=l0y/λ=3.255/60m=54.25mm
根据需要的A、ix、iy查角钢规格表,选用2L160×100×12,肢背间距a=8mm,则
A=60.11cm2,ix=2.82cm,iy=7.67cm
截面验算:
λx=l0x/ix=108.5/2.82=38.48<[λ]=150(满足)
λy=l0y/iy=325.5/7.67=58.75﹤[λ]=150(满足)
由于λy>λx,只需求ψy。
查表ψy=0.814,则
N/ψA=662.308×103/(0.814×50.64×102)=160.67N/mm2﹤f=215N/mm2(满足)
⑵下弦杆
整个下弦杆采用等截面,按最大内力所在的杆计算,N=946.485kN计算。
l0x=230cm,l0y=1135cm。
所需截面积Areq=N/f=946.485×103/215=4402.3mm2
查角钢规格表,选用2L160×100×10,因l0y》l0x,故用不等肢角钢,短肢相并。
肢背间距a=10mm,则
A=50.63cm2,ix=2.846cm,iy=7.62cm
λx=l0x/ix=230/2.846=80.8<λ=350(满足)
λy=l0y/iy=1135/7.62=186.67<λ=350(满足)
⑶端斜杆
1aB杆
杆件轴力:
N=-384.972kN,
计算长度:
l0x=l0y=2535mm,因为l0x=l0y,故用不等肢角钢,长肢相并,使ix≈iy。
选用2140×90×10,则A=44.52cm2,ix=4.47cm,iy=3.74cm
λx=l0x/ix=2535/44.7=56.7<[λ]=150(满足)
λy=l0y/iy=2535/37.4=67.8<[λ]=150(满足)
因为λy>λx,只需求ψy,查表得ψy=0.764。
N/ψA=384972/(0.764×44.52×102)=113.2N/mm2﹤f=215N/mm2(满足)
⑷斜腹杆Hi
最大拉力N1=28.798KN最大压力N2=-63.611KN
计算长度:
l0x=3370mm,l0y=l1(0.75+0.25N2/N1)=4388mm
选用275×5,ix=2.33cm,iy=3.52cm,A=14.82cm2
λx=l0x/ix=337/2.33=144.6<[λ]=150(满足)
λy=l0y/iy=438.8/3.52=124.7<[λ]=150(满足)
因为λx>λy,只需求ψx,查表得ψx=0.327。
则压应力N/ψA=63611/(0.327×1482)=131.26N/mm2<215N/mm2
拉应力N/A=28798/1482=19.4N/mm2<215N/mm2
(5)竖杆
1Gg杆
NGg=-43.402kN,l0x=0.8×289=231.2cm,l0y=289cm.
宜按压杆的容许长细比进行控制。
现选用2∟63×5,查附表,A=2×6.14=12.28cm2,ix=1.94cm,iy=2.89cm
λx=l0x/ix=231.2/1.94=119.2<[λ]=150(满足)
λy=l0y/iy=289/2.89=100<[λ]=150(满足)
ψx=0.441﹤ψy=0.555
N/ψA=43402/(0.441×12.28×102)=80.1N/mm2 设三块垫板,ld=231.2/4=57.8<40i=40×2.89=115.6cm(i为2.89cm) ②Aa杆 NAa=-21.701KN,l0x=l0y=199cm, 选用2∟63×5,查附表,A=2×6.14=12.28cm2,ix=1.94cm,iy=2.89cm λx=l0x/ix=199/1.94=102.6<[λ]=150(满足) λy=l0y/iy=199/2.89=68.9<[λ]=150(满足) ψx=0.54﹤ψy=0.757 N/ψA=21701/(0.54×12.28×102)=32.7N/mm2 设两块垫板,ld=199/3=66.3<40i=40×2.89=115.6cm(i为2.89cm) 其他杆截面见下表,选用时一般腹杆按2∟70×8,竖杆选2∟63×5 不等肢角钢长肢相并的T型截面,腹杆采用两个等肢角钢组成的T型截面。 杆件名称 内力(kN) 计算长度(cm) 截面形式和规格 截面面积(cm2) 回转半径(cm) 长细比 容许长细比[λ] 稳定系数Ψmin 计算应力(N/mm2) l0x l0y ix iy λx λyλyz 上弦杆 AI -662.308 150.8 452.4 2L160×100×10 50.64 2.85 7.7 52.9 58.75 150 0.814 160.67 下弦 ai 658.402 150 1185 2L125×80×8 31.98 2.28 6.07 65.8 195.2 350 斜杆 aB -384.972 253.5 253.5 2L140×90×10 44.52 4.47 3.74 56.7 67.8 150 0.764 113.2 Bc 298.603 208.64 260.8 2L70×8 21.4 2.12 3.23 98.415 80.743 350 0.565 13.95341 Dc -236.105 228.72 285.9 2L70×8 21.4 2.12 3.23 107.887 88.514 150 0.506 21.8042 De 160.586 228.72 285.9 2L70×8 21.4 2.12 3.23 107.887 88.514 350 0.506 7.504019 eF -106.768 (6.795) 250.32 312.9 2L63×5 12.28 1.94 2.89 129.031 108.270 150 0.392 22.1798/ Fg -6.17 (50.954) 249.52 311.9 2L63×5 12.28 1.94 2.89 128.619 107.924 150 0.394 gH -36.545(37.19) 271.68 339.6 2L63×5 12.28 1.94 2.89 140.041 117.509 150 0.345 竖杆 Aa -21.701 199 199 2L63×5 12.28 1.94 2.89 102.577 68.858 150 0.538 Cc -43.402 183.2 229 2L63×5 12.28 1.94 2.89 94.433 79.239 150 0.592 Ee -43.402 207.2 259 2L63×5 12.28 1.94 2.89 106.804 89.619 150 0.512 Gg -43.402 231.2 289 2L63×5 12.28 1.94 2.89 119.175 100.000 150 0.441 屋架杆件截面选择表 注: 上弦杆和下弦杆采用的是不等肢角钢短肢相并的T型截面形式,支座斜杆杆采用的是 7、节点设计 在确定节点板的形状和尺寸时,需要斜腹杆与节点板间连接焊缝的长度。 先算出各腹杆杆端需要的焊缝尺寸。 其计算公式为: 角钢肢背所需焊缝长度 : 角钢肢尖所需焊缝长度 : 如腹杆aB,设计杆力N=-384.972kN,设肢背与肢尖的焊脚尺寸各为hf1=8mm,hf2=6mm。 因aB杆系不等边,角钢与长肢相连,故K1=2/3,K2=1/3。 则: l1=(0.667×384.972×103)/(2×0.7×8×160)+2×8=159mm取l1=130mm l2=(0.333×384.972×103)/(2×0.7×6×160)+12=107mm取l2=90mm 其它腹杆所需焊缝长度的计算结果见下表。 未列入表中的腹杆均因杆力很小,可按构造取肢尖: hf≥ mm,l1=8hf+10=8×5+10=50mm 肢背: hf=6mm,l2=60mm 腹杆焊缝尺寸: 杆件名称 设计内力(kN) 肢背焊缝 肢尖焊缝 l1(mm) ht(mm) l2(mm) ht(mm) aB -384.972 130 8 90 6 Bc 298.603 140 6 60 5 cD -236.105 100 6 50 5 De 160.586 70 6 60 5 表中1l、12为取整后数值 1、下弦节点“c” 按表3所列Bc、cD杆所需焊缝长度,按比例绘制节点详图,从而确定节点板的形状和尺寸。 由图中量出下弦与节点板的焊缝长度为325mm,焊脚尺寸hf=6mm,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Nac-Nce=205.29-500.42=-295.13kN。 验算肢背焊缝的强度: τf=K1ΔN/(2×0.7×helw)=(0.667×295.13)×103/[2×0.7×6×(325-12)]=74.87N/mm2 2下弦结点“e” 按表3所列De、Fe杆所需焊缝长度,按比例绘制节点详图,从而确定节点板的形状和尺寸。 由图中量出下弦与节点板的焊缝长度为300mm,焊脚尺寸hf=6mm,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Nce-Neg=500.42-635.833=-135.413kN。 验算肢背焊缝的强度: τf=K1ΔN/(2×0.7×helw)=(0.667×135.413×103)/(2×0.7×6×300)=35.8 3.下弦结点“g” 按表3所列Hg、Fg杆所需焊缝长度,按比例绘制节点详图,从而确定节点板的形状和尺寸。 由图中量出下弦与节点板的焊缝长度为300mm,焊脚尺寸hf=6mm,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Neg-Ngi=635.833-658.402=22.569N。 验算肢背焊缝的强度: τf=K1ΔN/(2×0.7×helw)=(0.667×22.569×103)/(2×0.7×6×300)=6.0 4上弦结点“B” 按表3所列腹杆Ba、cB所需焊缝长度,确定节点板形状和尺寸。 采用塞焊,结点板伸出上弦肢背8mm,量得上弦与节点板的焊缝长度为330mm,hf=5mm,塞焊强度 15.9N/mm2 由弦杆与节点板的四条焊缝共同承受节点集中荷载P=43.4kN,hf=8mm 弦杆内力差△N=NBC-NAB=378.462-0=378.462kN和由其产生的偏心弯矩M=(N1-N2)e的共同作用,则焊缝强度为: τ△N=△N/2×0.7hf×lw==378.462×103/(2×0.7×8×320)=105.6N/mm2 σf=M/WW=6M/(2×0.7×hf×lw=2)=6×378.462×103×55/(2×0.7×8×3202)=95.3N/mm2 (τf2+(σM/1.22)2)0.5=131.35N/mm2 5上弦结点“D” 按表3所列腹杆Dc、De所需焊缝长度,确定节点板形状和尺寸。 量得上弦与节点板的焊缝长度为270mm,设hf=5mm,因节点板伸出上弦肢背8mm,塞焊强度 19.5N/mm2 故由弦杆与节点板共同承受弦杆内力差△N=Ncd-Nde=-378.462-(-587.224)=208.762kN和由其产生的偏心弯矩M=(N1-N2)e的共同作用hf=8mm,则焊缝应力为: τ△N=△N/2×0.7hf×lw==208.762×10 /(2×0.7×8×260)=71.7N/mm2 σf=M/WW=6M/(2×0.7×hf×lw=2)=6×208.762×103×55/(2×0.7×8×2602)=91.0N/mm2 (τf2+(σM/1.22)2)0.5=103.5N/mm2 6上弦结点“F” 按表3所列腹杆Fe、Fg所需焊缝长度,确定节点板形状和尺寸。 量得上弦与节点板的焊缝长度为220mm,设hf=5mm, 24.2N/mm2 节点板伸出上弦肢背8mm,故由弦杆与节点板共同承受弦杆内力差△N=Ne
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