06 2 第六章 力学性能 粘弹性 减震 发泡 110918.docx
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062第六章力学性能粘弹性减震发泡110918
第六章高聚物的力学性能
(2)
6.3高聚物的粘弹性
理想弹性固体—理想弹性体应力-应变关系服从胡克定律,即σ=Gγ。
应力与应变成正比,弹性模量G只与材料本质有关,不随时间改变。
应变在加力的瞬时达到平衡值,除去应力时,应变瞬时回复。
理想粘性液体—其应力-应变行为服从牛顿定律。
形变γ随时间线性变化,当除去外力时形变不可回复。
高分子固体的力学行为不服从胡克定律。
受力时形变会随时间逐渐发展,因此弹性模量有时间依赖性,而除去外力后,形变是逐渐回复,而且往往残留永久变形,说明在弹性变形中有粘流形变发生。
高分子材料(包括高分子固体,熔体及浓溶液)的力学行为在通常情况下总是或多或少表现为弹性与粘性相结合的特性,而且弹性与粘性的贡献随外力作用的时间而异,这种特性称之为粘弹性。
高聚物的分子链具有多重运动单元和多种运动模式→强烈依赖于温度和外力作用的时间→同时具备粘性和弹性材料的特征—粘弹性。
粘弹性的本质是由于聚合物分子运动具有松弛特性。
高聚物的力学性质随时间的变化统称力学松弛。
静态粘弹性:
蠕变和应力松弛,在恒定应力或恒定应变作用下的力学松弛,是静态力学松弛过程;
动态粘弹性:
在交变的应力、应变作用下发生的滞后现象和力学损耗,则是动态力学松弛。
研究高聚物的力学性质应该同时考虑:
应力、应变(包括不可恢复的永久变形、可恢复的弹性形变)、温度、时间(包括应变速率、频率)。
6.3.1静态粘弹性
6.3.1.1蠕变现象及其回复
蠕变指在一定的温度和较小的恒定应力σo作用下,材料的形变随时间的增加而逐渐增大的现象。
(恒定应力σo下,ε—t的关系)
(1)蠕变现象及其表征
分子运动机理:
在一定的温度(Tg附近)和较小的恒定应力σo作用下,高聚物的链段缓慢运动(能够运动但受到的内摩擦力也较大),产生永久变形且随时间延长越来越大。
高聚物结构、柔性不同→力学状态、分子运动状态不同→蠕变现象差异
蠕变曲线由三部分的叠加:
普弹应变、高弹应变、粘流应变
未定形高聚物:
ε(t)=ε1+ε2+ε3=σ0/E1+σ0/E2(1-et/τ)+σ0/η3t
交联橡胶:
不发生粘流形变
ε(t)=ε1+ε2=σ0/E1+σ0/E2(1-e-t/τ)=ε0+ε∞(1-e-t/τ)
刚性高聚物:
常温处于Tg以下(玻璃态或结晶态时)链段运动被冻结→τ很大,ε2和ε3很小→主要显示ε1(普弹形变)。
蠕变的表征:
柔量:
J=1/E=ε/σ,蠕变柔量:
J(t)=ε(t)/σ
线性高聚物:
J(t)=J0+J∞(1-e-t/τ)+t/η;
交联高聚物:
J(t)=J0+J∞(1-e-t/τ)
蠕变速率:
双对数坐标蠕变曲线上任一点的斜率,即dlgJ(t)/dlgt。
表明高聚物的J(t)随观测时间变化的大小。
不同的力学状态和转变区,蠕变速率不同。
推迟时间τ:
恒定应力作用下,形变发展到最终形变量的(1-1/e)时所需要的时间。
恒定应力作用时间:
t<<τ,玻璃态,J(t)很小≈10-9Pa-1
t>>τ,高弹态或粘流态
t≈τ,粘弹态
(2)温度和外力对蠕变的影响
蠕变与温度高低和外力大小有关:
T过低,F过小:
蠕变小且慢,短时不明显。
T过高,F过大:
蠕变很快,不明显。
T在Tg以上不远,F适中:
链段能够运动,但受到的内摩擦力较大,只能缓慢运动,时间较长产生明显的蠕变。
蠕变曲线族:
应力-应变-时间函数的最基本形式。
(3)蠕变的应用
蠕变反映材料的尺寸稳定性(形变程度)和长期负载能力,在工程中有重要实用性。
例如某些橡胶的冷流现象;高聚物的交联减小蠕变;半成品的挺性;成品的尺寸稳定性(塑料齿轮和精密机械元件)。
室温下,蠕变大小比较:
PSU 6.3.1.2应力松弛 (1)应力松弛定义: 在恒定温度和恒定应变ε0下,高聚物内部的应力随时间的延长而逐渐衰减的现象(ε0下,σ-t的关系)。 (2)分子运动机理 高聚物→被施加外应力σ0→普弹形变(较大)→与普弹模量相同、方向相反的回缩内应力→松弛时间较长的链段伸展→高弹形变、普弹形变回复 →维持同样应变的内应力↓→链段继续运动 →整链位移(粘性形变)、伸展的分子构象变为卷曲的分子构象 →高弹形变回复↑→高弹形变↓粘性形变↑→内应力→0 原因: 试样所承受的应力逐渐消耗于克服链段及分子链运动的内摩擦阻力上, 外力→高分子链段→舒展→内部应力→分子构象改变 →分子链滑移→内应力消除→σ↓→恒形变 (3)应力松弛的表征 式中: σo-起始应力;t-从施加应变到观测应力所经的时间。 τ-松弛时间。 保持恒定形变下,应力衰减到起始值的1/e时所需要的时间。 ①应力松弛模量: E(t)=σ(t)/ε0 线性高聚物的应力松弛模量: E(t)=E0e-t/τ 交联高聚物: E(t)=(E0-E∞)e-t/τ+E∞,E∞平衡应力松弛模量。 不产生高分子链整链相对位移,应力松弛随时间发展到与恒定应变ε0相平衡的应力值σ∞ ②应力松弛速率: dlgE(t)/dlgt,双对数应力松弛模量与时间的关系 与线性坐标的E-T曲线相似,表明时间与温度的等效关系: t<<τ,玻璃态,J(t)很小≈10-9Pa-1 t>>τ,高弹态和粘流态 t≈τ,粘弹态→高聚物粘弹性 (4)温度对应力松弛的影响: T高,链段运动阻力小,应力松弛快,应力松弛不明显; T低,链段运动阻力大,应力松弛极慢,应力松弛不明显; T≈Tg,应力松弛最明显。 (5)应力松弛的应用 塑料件的过盈配合; 塑料件的内应力消除(退火处理); 橡胶或塑料密封件的压缩永久变形; 橡胶反复拉伸后拉伸强度下降。 6.3.2动态粘弹性 高聚物→在交变应变(应变随时间而变化)或交变应力(应力随时间的变化)作用 →滞后现象和力学损耗(拉伸和回缩过程所消耗的能量)。 6.3.2.1滞后现象 滞后现象-聚合物在交变应力作用下应变落后于应力的现象。 应变落后于应力的变化-同频而不同相位-滞后现象。 相位角δ=0~π/2 分子运动机理: 链段运动受到分子内和分子间相互作用的内摩擦力和无规热运动的影响,链段运动跟不上外力的变化,所以应变落后于应力,内摩擦力↑,链段运动越困难,δ越大。 影响滞后现象的因素: 化学结构: 柔性分子链(如橡胶)-滞后明显; 刚性分子链(如工程塑料)-滞后不明显。 添加剂的影响: 填料的品种、性质、用量 外界条件: 外力作用频率、温度 外力作用频率不太高时,链段可以运动但又跟不上→滞后现象明显; 在某一温度(约Tg上几十度)的范围内链段能运动但又跟不上→滞后现象明显。 6.3.2.2力学损耗 拉伸时,外力所做的功: ①克服链段的无规热运动动能,使分子链沿力的方向取向,卷曲构象→伸展构象; ②克服链段间相互作用内摩擦力所需能量,消除了部分外力所做的功。 应变响应(ε’)达不到与其应力相适应的平衡应变值(ε)。 当形变回缩时: 伸展的分子链重新卷曲,分子链回缩时的链段运动,仍需克服链段间的内摩擦力,也要消耗部分高聚物对环境所做的功。 回复应变(ε”)也达不到与应力相适应的平衡值ε,总存在: ε’<ε<ε”。 如果形变的变化落后于应力的变化,发生滞后现象,则每一循环变化中就要消耗功。 拉伸形变对环境所做的功>形变回缩时对环境所做的功。 每一个循环所做的功由一部分转化为热能被消耗掉。 内摩擦阻力越大,滞后现象越严重,消耗的功↑,力学损耗↑。 滞后圈: 拉伸-回缩或拉伸压缩环的应力应变关系构成的闭合曲线。 滞后圈的面积即为每一个循环周期的损耗功。 内耗的大小与高聚物本身的结构有关。 内耗较大的橡胶,吸收冲击的能量较大,回弹性就较差。 橡胶试片在往复循环作用力下变形时,即使往复速度相等,但应力-应变曲线并不重合(如图所示)。 图中OA为拉伸曲线,AC为回缩曲线。 OAB所涵盖的面积代表试片伸长时外力对它所做的机械功;而CAB所涵盖的面积则代表试片回缩时所做的功。 以上两个面积之差(OAB-CAB即斜线阴影部分)表示试片在一个往复周期中所损失并转化为热量的机械功。 这种情况若发生在轮胎,或在往复作用力下使用的其他橡胶制品上时,也同样会出现升温发热,这种现象被称为“滞后损失”。 由此可见,橡胶在周期性的动态受力条件下都会导致生热,并影响产品的使用寿命(使用温度越高,使用寿命越短)。 为获得优良的动态性能,应最大限度地缩小滞后损失。 但是,这种生热程度除了取决于周期作用力的频率外,还受到橡胶配方的影响。 添加有助于降低分子内摩擦或增加分子间润滑能力的配合剂(如软化剂、增塑剂)都有助于减少滞后损失。 滞后损失对部分橡胶制品的使用带来不利。 但是,在某些产品中“滞后损失”恰恰是刻意谋求的关键性能。 例如,橡胶的阻尼特性就与滞后损失密切相关,某种橡胶的滞后损失越大,则阻尼性也越好,对机械能或声能的阻隔效果也越好。 因此,供防震、隔音、消音等用途的橡胶制品在胶种上往往首选滞后损失最大的丁基橡胶。 图: 聚异丁烯和天然橡胶的空间填充模型 6.3.2.3动态粘弹性参数 (1)动态模量-复数模量E*=E’(ω)+iE”(ω)ω-角频率 储能模量E’=σ0/ε0cosδ;损耗模量E”=σ0/ε0sinδ 力学损耗表达式: Δω=πE”ε02 (2)复数柔量-J*=J’-iJ” 储能柔量J’=ε0/σ0cosδ;损耗柔量J”=ε0/σ0sinδ 力学损耗表达式: Δω=πε02/J” (3)力学损耗: 有多种不同的表征方式 ①滞后圈面积计算Δω=πE”ε02,Δω=πε02/J” ②φ-每个循环周期中损耗能量Δω与最大储存能量ω之比 力学损耗φ=2πtgδ(φ-力学内耗) ③tgδ-损耗角正切,损耗因子tgδ=E”/E’ ④扭摆自由振动法试验,两个相邻振动振幅之比的自然对数 对数减量Δ=ln(Ai/Ai+1)(Δ=πtgδ) (4)静态实验和动态实验的互补性 ①静态试验: 蠕变lgJ(t)应力松弛lgE(t)-lgt 动态实验: lgJ(ω)-lgωlgE¡¯(ω)-lgω ②时间与频率倒数的相当性: t<=>1/ω,长时间(静态)<=>低频(动态) 短时间(静态)<=>高频(动态) ③动态粘弹性 lgE’(ω)、lgE”(ω),tgδ与lgω的关系: a.ω较高,E’为常数(≈109Pa),E¡¯与ω无关,ω>>1/τ,运动单元来不及响应外力而运动,能量损耗很小,E”、tgδ几乎为零,材料表现为弹性固体; b.ω较小,E’为常数(≈105Pa),E¡¯与ω无关,ω<<1/τ,运动单元全跟得上外力而变化,产生的能量损耗很小,E”≈0、tgδ≈0,交联材料材料表现为高弹态;但线型高聚物E”随ω减小而增加,证明粘性→能量损耗↑; c.ω≈1/τ,运动单元跟得上又跟不上外力应力的变化,发生能量损耗,E’变化较大,E”,tgδ出现内耗峰(极大值)。 6.3.3粘弹性的力学模型 力学模型提供了聚合物粘弹性的微分表达式,利用Boltzmann叠加原理可得出描述聚合物粘弹性的积分表达式。 微分表达式: (粘弹性的数学描述之一) 理想弹性体: σ=Eε理想液体: σ=ηdε/dt (1)Maxwell串联模型 σ=σ弹=σ粘,ε=ε弹+ε粘,σ(t)=σ0e-t/τ 松弛时间τ=η/Edε/dt=1/Edσ/dt+σ/η (2)Kelvin/Voigt并联模型 σ=σ弹+σ粘,ε=ε弹=ε粘,σ0=Eε+ηdε/dt 推迟时间τ=η/E (3)多元件模型 松弛时间谱和推迟时间谱 6.3.4Boltmann叠加原理 高聚物力学行为的历史效应包括: a.先前载荷历史对高聚物材料变形性能的影响; b.多个载荷共同作用于高聚物时,其最终变形性能与各别载荷作用的关系。 Boltmann叠加原理: (1)高聚物粘弹性行为是整个历史进程中诸松弛过程的加和结果; (2)对于蠕变过程,形变是整个负载历史的函数,每个节跃式加荷对高聚物的形变的贡献是独立的,总的蠕变是各个加荷引起蠕变的线性加和; (3)对于应力松弛,每个应变对于高聚物的应力松弛贡献是独立的,高聚物的总应变等于历史上诸应变引起的应力松弛的线性加和。 作用: 利用有限的实验数据,预测高聚物在很宽范围内的力学性质。 利用积分的方法互相叠加,可以求得蠕变和应力松弛的最终变形的积分表达式。 6.3.5粘弹性的温度依赖性和WLF方程 6.3.5.1粘弹性的温度依赖性 形变—温度曲线 模量—温度曲线 动态力学性能温度谱 (1)温度对蠕变的影响 松弛过程: 温度依赖性: Arrhenius方程: τ=τ0eΔH/RTT↑,τ↑→松弛过程加速 T Tg T≈Tg,τ≈t,链段热运动能量和自由体积不足,链段运动不自由,蠕变。 制品的应用: 不发生明显的蠕变。 非晶塑料: 使用温度: Tg以下20~30℃ (2)温度对应力松弛的影响 应力松弛和蠕变现象的分子运动机理是相同的,τ的变化遵从Arrhenius方程: T↑→应力松弛↑ T T T≈Tg,τ≈t,链段逐渐运动,发生应力松弛,应力松弛模量变化大; T>Tf,τ< 应力松弛的应用: 塑料材料→应力松弛→释放内应力,避免翘曲或开裂 (3)化学应力松弛 高聚物(热、O2、O3)→分子链断裂→化学应力松弛 (4)动态粘弹性与温度、频率的关系 高聚物材料及制品→交变应力或交变应变 结构材料: 强度和刚度,即弹性模量高 减震阻尼材料: 力学损耗→吸收振动→热能→减震 a.动态粘弹性的温度谱: 固定交变应力的频率,温度变化→DMA温度谱 b.动态粘弹性的频率谱: 固定交变应力的温度,频率变化→DMA频率谱 6.3.5.2时-温等效原理和WFL方程 (1)时间-温度等效的粘弹性力学现象 时-温等效——时间和温度对高聚物粘弹性具有等和等效作用 同一力学松弛现象: 低温<=>长时(低频)高温<=>短时(高频) (2)时-温等效原理(粘弹性与时间、温度的关系) 时温等效原理---温度升高,松弛时间可以缩短。 同一个力学松弛现象,既可在较高的温度下,在较短的时间内观察到,也可以在较低的温度下较长的时间内观察到。 因此升高温度与延长观察时间对分子运动是等效的,对高聚物的粘弹行为也是等效的。 延长时间(降低频率)<=>升高温度T↓→t↑,T↑→t↓ 例: 飞机轮胎,高速着陆,失去橡胶弹性,(高频→T↓) 刚性塑料: PTFE、ABS: 缓慢受力→大形变,(长时→T↑) 时温等效原理的实际意义: 可以解决无法进行实验测定的如材料在室温下长期使用寿命以及超瞬间性能等问题。 (3)时温等效的转换 时温等效等效性可以借助于一个转换因子aT来实现,即借助于转换因子可以将在某一温度下测定的力学数据,变成另一温度下的力学数据。 aT在微观上可理解为: 在不同温度下同一分子运动模式的松弛时间的比值。 移动因子aT及其与温度的关系: aT=t/t0=τ(T)/τ(T0) 时温转换大大简化了粘弹性的测试: 三维空间(E-t-T或E¡¯-ω-T两个独立变数)→平面(一个独立变数+aT): E(T,t)=E(T0,t/aT) (4)WFL方程 若以聚合物的Tg作为参考温度,T为实验温度,lgαT与(T-Tg)之间的关系可用WLF方程表示。 实验得到的WFL方程(WLF方程适用的温度范围为Tg~Tg+100K): WFL方程为高分子链段运动特有的温度依赖性方程,可以反映在任何实验条件下的完整的粘弹性。 WLF方程适用于非晶态聚合物的各种松驰特性,例如蠕变、应力松驰等,利用WLF方程可以将某温度下测定的力学性质与时间的关系曲线,沿时间轴平移一定距离lgαT,即可以得到: 任何温度下: E-t曲线;任何时间下: E-t曲线、两参考温度下的aT 6.3.6影响高聚物粘弹性的主要因素 (1)温度和频率 (2)分子链刚性和交联 分子链刚性↑→链段和分子链的运动困难↑→J(t)↑ 交联↑→链段和分子链的运动困难↑→ε↓ (3)高聚物聚集态结构的影响 ①结晶Tg~Tm范围,结晶→物理交联点→蠕变柔量J(t)↓、蠕变速率↓、 应力松弛速率↓ ②取向取向→E↑ ③增塑、共聚、共混的影响增塑、共聚、共混→Tg↓、Tm↓、损耗峰变宽 (4)热处理的影响 Tm或Tg以下→退火→降低分子运动能力↑→蠕变和应力松弛速率↓ 6.3.7高聚物减震阻尼材料 6.3.7.1设计原则 由于橡胶类粘弹性体的动态力学性能受使用温度、振动频率的影响很大,同时均聚物的玻璃化转变温度范围(20~30℃)很小,因此橡胶阻尼材料在工程领域中的应用有很大局限性。 橡胶阻尼材料要有好的阻尼性能和力学性能,其设计原则是: 尽量使滞后损失大,损耗模量高,储存模量低;混用玻璃化转变温度相差较大的聚合物材料,使有效阻尼温度范围变宽。 许多橡胶阻尼材料,在实际应用中解决了很多阻尼、减震问题。 通常橡胶阻尼材料大多只具有单一的阻尼峰,但随着振动频率和振幅的增加,由于阻尼性能使得橡胶材料的内部生热问题严重,橡胶的工作温度逐渐升高,这就要求橡胶阻尼材料必须具备多阻尼峰、宽阻尼温域来满足不同温度下的阻尼要求。 另外,随着不同使用环境对阻尼材料的要求,研制具有诸如导电、导热等性能的多功能橡胶阻尼材料也是今后橡胶阻尼材料的发展方向之一。 6.3.7.2影响阻尼性能的因素 (1)使用温度和振动频率 使用条件不同,阻尼材料的适合振动频率范围不同。 振动频率对弹性体的影响与温度相似。 低频与较高温度、高频与较低温度对弹性体动态力学性能的影响一致。 实际工程中,阻尼材料分为低频高阻尼材料和高频高阻尼材料。 图: 损耗系数与温度的相关性(PVC/CM(50/50)中添加ENR50的效果) (2)主体材料的结构 分子结构是决定橡胶材料阻尼性能的因素之一。 分子链上侧基体积较大、数量多、极性大以及分子间氢键多、作用强的橡胶阻尼性能好。 因此,具有较多侧甲基或极性侧基的IIR和NBR具有很大的tanδ值,阻尼性能比NR好。 EPDM由于具有侧甲基,阻尼性能较好,同时因其化学稳定性优良。 硬度较高的橡胶材料tanδ较大。 但从工艺性能考虑,阻尼材料的邵尔A型硬度最好低于75度。 对于汽车发动机减震器,振动倍率小的NR和BR多用作隔震材料;共振性好的IIR多用作减震材料。 由于仅用一种橡胶的阻尼材料的阻尼温度范围常常不能满足工程需要,因此往往采用多种橡胶(或塑料)共混体系制备阻尼材料。 共混体系各组分的相容性直接影响材料的阻尼性能。 高阻尼共混橡胶材料的各组分界面间应有适当的过渡层。 在动态力学谱图上,曲线两峰之间的部分实际上是共混体系过渡层作用的反映。 共混体系各组分相容性好,曲线只有单阻尼峰,有效阻尼温度范围较小;各组分相容性差,曲线有双阻尼峰,在两峰之间的温度范围内材料阻尼性能不好。 聚氨酯弹性体存在着软段和硬段相区,是一种多相聚合物。 其硬段的动态力学性能只有在高温下才能表现出来,因此在常温动态力学谱(DMS)上通常只有软段的转变峰。 软段为聚氨酯提供了低温性能和高弹性。 预聚体大分子多元醇的分子量、结晶性、玻璃化转变温度等对聚氨酯材料阻尼性能影响很大。 聚合物共混是提高橡胶材料阻尼性能的主要方法之一,尤其是互穿聚合物网络体系,由于其具有较好的物理性能,又能提供较宽的阻尼温度范围,越来越受到研究者的青睐。 为保证阻尼材料具有较好的力学性能和阻尼性能及较宽的玻璃化转变温度范围,其聚合物的共混比应适当。 (3)交联度 试验表明,交联度增大,材料的阻尼温度范围变大,但并不一定导致阻尼峰面积S增大,原因是S值的大小取决于材料各组分的分子结构。 交联度适当,有利于提高材料的阻尼性能。 交联度减小,橡胶大分子链活动性增强,大分子链段间、填料与填料间、大分子链段与填料间的摩擦机会增多,有利于振动能转化为热能,从而提高材料的阻尼性能。 但交联度对阻尼性能的影响是较复杂的,不同橡胶阻尼材料的适合交联度范围还有待进一步的研究。 (4)填料 除橡胶本身外,填充剂是影响胶料动态阻尼特性的显著因素。 白炭黑对橡胶材料阻尼性能的影响不大,炭黑用量对橡胶材料阻尼性能的影响明显。 随着炭黑用量增大,在相同的分散度下,橡胶材料的阻尼性能提高。 石墨、云母粉等片状填料能使胶料获得更高的阻尼性能,大幅度地提高损耗模量和损耗角正切,而储能模量增大不多,能把更多的振动能量由内摩擦以热的形式耗散掉。 其对橡胶材料阻尼性能的影响有两个方面: 一是添加片状填料的橡胶材料受外力作用发生变形时,片状填料会发生取向,从而使填料与橡胶之间产生摩擦,起到降噪的作用,二是片与片之间夹进了一层粘弹材料,形成了微观上的约束阻尼结构所造成的。 由无限约束阻尼结构组成了宏观上的自由阻尼结构。 无机物填充剂的减振机理目前还存在许多不明之处,理论上没有确切的定论,但认为其主要减振机理如下: 振动的微晶或结晶层间相互摩擦运动而减振; 界面附近基体分子的收缩、剪切变形运动而减振; 结晶与基体界面的摩擦运动而减振; 增大弹性模量和密度获得减振效果。 减振效果是由上述各项的复合作用达到的。 (5)其它添加剂 纤维与橡胶共混可提高橡胶材料的阻尼性能。 采用短纤维增强NR与NR共混,随着短纤维用量的增大,共混物的tanδ提高。 (6)制品结构 制品的结构和形状等对阻尼性能有较大的影响。 阻尼结构一般分为自由阻尼层和约束阻尼结构(或三明治结构)两种形式。 采用峰窝状阻尼结构来提高材料的阻尼性能。 6.3.7.3橡胶减震制品 绿色轮胎的特点及其材料黏弹性的关系 与传统轮胎相比,绿色轮胎具有滚动阻力小、抗湿滑性能好、生热低、耐磨等优点。 在一般情况下,可以说轮胎的滚动阻力约占车辆总行驶阻力的三分之一左右,它起着相当大的作用。 轮胎的滚动阻力降低10%,汽车的燃料费用可降低1~2%。 一般而言,轮胎的滚动阻力和湿滑性是相互矛盾的。 要提高轮胎的抗湿滑性能,必然会使胎面胶的滞后损失增加,这是因为在胎面上将橡胶的变形能转换成制动力消耗掉是非常有效的。 但是,滞后损失增加会致使滚动阻力增加。 滞后损失在50℃~60℃时较小,在0℃左右时较大的橡胶材料,可以解决上述二者的相互矛盾。 要达到上述胶料的黏弹性的要求,需要在主体材料和添加剂方面的复杂配合。 6.3.8聚合物基泡沫材料 以聚合物为基本组分,含有大量气泡的泡沫材料(或多孔性材料),包括泡沫塑料和泡沫橡胶。 其特点是密度低、隔音、绝热、防震、弹性好。 泡沫塑
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