落地式卸料平台搭设方案+安全计算书.docx

落地式卸料平台搭设方案+安全计算书.docx

《落地式卸料平台搭设方案+安全计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地式卸料平台搭设方案+安全计算书.docx（12页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

落地式卸料平台搭设方案+安全计算书

洪山村村改造开发用地K11地块项目

4#、5#、7#、8#、9#、10#楼

简易卸料平台专项

施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

湖北中地鼎天建筑工程有限公司

2014年3月15日

简易卸料平台专项施工方案

1.1工程概况

本工程位于洪山区文化大道东，由武汉虹玉置业有限公司开发，武汉中建工程管理有限公司监理，湖北中地鼎天建筑工程有限公司施工。

底板厚度400，底板板面标高-5.6m，主楼地上为18-20、34层，层高2.8m，框架、剪力墙结构，剪力墙抗震等级为三、四级，均设1层地下室，联体车库，简易卸料平台搭设高度为该建筑物5层楼面。

由于现浇砼结构较多，施工过程中转运的材料也相对要频繁，为了加快材料转运速度，和施工进度，拟在主施工区域搭设落地式卸料平台。

1.2卸料平台设计概况

卸料料平台布置从负一层楼面开始搭设起，最高搭设高度至5层楼面，，搭设高度为18.4m（不包括栏杆扶手高度）。

转料平台使用时逐层往上搭，搭设平台设计堆放荷载按10KN/㎡考虑，搭设尺寸为：

2.70×6.30米，立杆的纵距b=0.70米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米,平台底面的支撑钢管横距0.30米布置。

采用的钢管类型为48×3.5脚手架管。

详见：

转料平台详图详见附图。

2.落地卸料平台构造要求

2.1基础构造

立杆直接座于底板面之上。

2.2立杆

（1）本卸料平台全部采用单立杆。

（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。

（3）立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

2.3纵向水平杆

（1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

（2）水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接。

a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。

b.当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。

（3）承受平台荷载的纵向水平杆采（包括横向水平杆）用双扣件与立杆连接。

2.4连墙件

连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉结点与墙体呈“八”字形对撑连接。

连墙件用φ48×3.5的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的φ48钢管在楼板砼中，在架体中用一根通长的横杆与之扣紧连接，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与楼地面成45～60°夹角。

2.5剪刀撑

沿落地卸料平台架体外侧立面满设剪刀撑，剪刀撑与楼地面夹角为45°，在外侧立面沿架长及架高连续设置。

斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于500mm，设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件边缘不得少于100mm。

为保证平台支撑整体稳定，在架体的两端以及中间跨布设连续的横向斜撑，详见附图二。

3.材质要求　

3.1钢管：

选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。

脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

卸料平台脚手架搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。

如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3.2脚手板：

木跳板：

采用截面尺寸为220×50松木跳板，木材强度值f不小于13N/mm2，跳板进场后必须经过检查，不得有木刺、木节，两头用8#铁丝锚固。

3.3安全网：

采用绿色密目安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。

要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由北京市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

3.4人员配备：

各专业施工人员及上岗证应配备齐全，同时必须在项目安全部备案。

3.5技术准备：

卸料平台搭设前，要进行技术交底，并提出有关要求。

4.落地式卸料平台搭设施工

4.1搭设顺序

地基处理应牢固可靠，垫木应铺设平稳，不能有悬空，脚手杆底应用钉子钉牢在垫木上。

严格遵守搭设顺序：

摆放扫地杆→逐根树立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各杆扣紧→安第一步小横杆扣紧→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加高临时斜撑杆，上端与第二步在横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）→安第三小步大横杆和小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺钢脚手板→绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护。

搭设时要及时与结构拉结，或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件。

螺栓的根部要校正，当用力矩搬手检查，应在40～50N.m之间，最大不能超过80N.m。

连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。

各杆件存在伸出的端头，均要大于100mm，以防杆件滑脱。

4.2施工工艺

（1）定位定距：

根据构造要求量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。

垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。

（3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。

（4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。

每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。

立杆接长时，应先立外排，后立内排。

5.卸料平台的拆除

（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

（2）拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。

（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。

即先拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

（4）拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。

（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。

（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。

（7）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。

严禁架杆接触电线。

（8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。

（9）拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

（10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

6.安全防护

（1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。

（2）操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。

（3）安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。

（4）堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过1.0t,严格控制堆料的重量。

7.安全技术措施及注意事项

（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

（2）脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

（3）脚手架的构配件必须合格。

（4）脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

（5）操作层上施工荷载不得超过5kN/㎡，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

（6）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

（7）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆

b.钢管连墙件

c.栏杆

（8）临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

（9）应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。

（10）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

8.落地式平台荷载计算书

落地平台计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

一、参数信息:

1.基本参数

立柱横向间距或排距la（m）:

0.70，脚手架步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.90，脚手架搭设高度H（m）：

18.4；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.30，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m2）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.150+0.300×0.300=0.240kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5.000×0.300=1.500kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1.000×0.300=0.300kN/m

2.强度计算:

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.240+1.2×1.500=2.088kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.300=0.420kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.9002+0.117×0.420×0.9002=0.209kN.m；

最大支座力N=1.1×2.088×0.900+1.2×0.420×0.900=2.521kN；

截面应力σ=0.209×106/（5080.0）=41.128N/mm2；

纵向钢管的计算强度41.128小于205.000N/mm2,满足要求!

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=1.740kN/m；

均布活载：

p=0.300kN/m；

V=（0.677×1.740+0.990×0.300）×900.04/（100×2.060×105×.0）=0.385mm

纵向钢管的最大挠度小于700.000/250与10,满足要求!

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.521kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.605kN.m；

最大变形Vmax=1.400mm；

最大支座力Qmax=8.235kN；

截面应力σ=119.119N/mm2；

横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.235kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×18.4.=2.374kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×0.700=0.105kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×0.900×0.700=0.189kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=5.000×0.900×0.700=3.150kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.818kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×0.900×0.700=0.630kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.818+1.4×0.630=7.864kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=7.864kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.800=188.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11521.440/（0.203×489.000）=116.065N/mm2；

立杆稳定性计算σ=116.065小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11521.440/（0.381×489.000）=61.840N/mm2；

立杆稳定性计算σ=61.840小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.099；

公式（3）的计算结果：

Lo/i=2693.319/15.800=170.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.245；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11521.440/（0.245×489.000）=96.168N/mm2；

立杆稳定性计算σ=96.168小于[f]=205.000满足要求！

该简易卸料平台脚手架安全。