梁模板扣件式梁板立柱不共用计算书.docx
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梁模板扣件式梁板立柱不共用计算书
梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)计算书
计算依据:
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度(m)
9.7
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
600×1000
新浇混凝土结构层高(m)
5.4
梁侧楼板厚度(mm)
300
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
2.5
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
非自定义:
0.22
0.3
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱不共用B
梁跨度方向立柱间距la(mm)
850
梁底两侧立柱间距lb(mm)
800
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)
400
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)
750
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)
750
梁底增加立柱根数
0
每跨距内梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)
300
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
面板弹性模量E(N/mm2)
6000
按四等跨连续梁计算,简图如下:
W=bh2/6=600×18×18/6=32400mm3,I=bh3/12=600×18×18×18/12=291600mm4
q1=γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2.5]×0.6=22.248kN/m
q1静=γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.6=20.736kN/m
q1活=γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×0.6=1.512kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×0.6=15.36kN/m
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=(0.107×20.736×0.2832+0.121×1.512×0.2832)×106/32400=5.937N/mm2≤[f]=13N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2l4/(100EI)=0.632×15.36×2834/(100×6000×291600)=0.356mm≤[ν]=l/400=283/400=0.708mm
满足要求!
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×20.736×0.283+1.223×1.512×0.283=7.231kN
标准值(正常使用极限状态)
R'max=1.143q2l=1.143×15.36×0.283=4.968kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.5
小梁弹性模量E(N/mm2)
9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
计算简图如下:
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态:
面板传递给小梁q1=7.231/0.6=12.051kN/m
小梁自重q2=1×1.35×(0.3-0.1)×0.283=0.076kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×2.5)]×(0.75-0.6/2)/2×0.283+1×1.35×0.5×(1-0.3)×0.283=0.99kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×2.5)]×(0.75-0.6/2)/2×0.283+1×1.35×0.5×(1-0.3)×0.283=0.99kN
正常使用极限状态:
面板传递给小梁q1=4.968/0.6=8.281kN/m
小梁自重q2=(0.3-0.1)×0.283=0.057kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.3)×(0.75-0.6/2)/2×0.283+0.5×(1-0.3)×0.283=0.585kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.3)×(0.75-0.6/2)/2×0.283+0.5×(1-0.3)×0.283=0.585kN
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.992×106/83330=11.9N/mm2≤[f]=13N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax=4.466kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.466×1000/(2×50×100)=1.34N/mm2≤[τ]=1.5N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax=1.221mm≤[ν]=l/400=800/400=2mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1=4.466kN,R2=4.466kN
正常使用极限状态
R1=3.092kN,R2=3.092kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计,因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半,计算简图如下:
主梁计算简图一
主梁计算简图二
由上节可知R=max[R1,R2]/2=2.233kN,R'=max[R1',R2']/2=1.546kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.632×106/5080=124.353N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax=2.909kN
τmax=2Vmax/A=2×2.909×1000/489=11.899N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
νmax=0.685mm≤[ν]=l/400=850/400=2.125mm
满足要求!
4、支座反力验算
承载能力极限状态
图一
立柱1:
R1=15.145kN,同理可得
立柱2:
R2=15.145kN
图二
立柱1:
R1=4.466kN,同理可得
立柱2:
R2=4.466kN
正常使用极限状态
图一
立柱1:
R1=10.486kN,同理可得
立柱2:
R2=10.486kN
图二
立柱1:
R1=3.092kN,同理可得
立柱2:
R2=3.092kN
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3.5
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)
5.08
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
λ=h/i=1800/15.8=113.924≤[λ]=180
长细比满足要求!
查表得,φ=0.496
1、风荷载计算
Mw=0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10=0.9×1×1.4×0.22×0.85×1.82/10=0.076kN·m
2、稳定性计算
同上四~六计算过程,可得:
立柱最大受力N=max[R1,R2]+0.15×(5.4-1)++Mw/lb=max[15.145,15.145]+0.66++0.076/0.8=15.9kN
f=N/(φA)+Mw/W=15.9×103/(0.496×489)+0.076×106/5080=80.585N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=Rmax=15.145kN≤[N]=30kN
满足要求!
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