钢丝绳叉车行走荷载计算书.docx

钢丝绳叉车行走荷载计算书.docx

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钢丝绳叉车行走荷载计算书

计算书一：

钢丝绳计算

1、切割拆除混凝土截面尺寸

施工过程中混凝土块重量控制在8吨

2、基本参数

混凝土块重量Q仁8t施工荷载q2=0.4t

设计值：

q1x1.2+q2x1.4=8/2*1.2*10+0.4/2*1*1.4*10=50.8KN

”

3、材料选择

1）、$28钢丝绳

钢丝绳公称抗拉强度：

最小破坏拉力So：

380KN

4、计算结果

钢丝绳的破断拉力Sp=①*So

Sp钢丝绳的破断拉力（N）

So――钢丝绳的钢丝破断拉力总和（N）

①——折减系数6X19绳=0.85

许用拉力S=S7kk――安全系数

K――安全系数根据用途不同安全系数大小也不同。

作揽风绳用时为3.5，起重用时为4.5，机动起重时为5〜6，绑扎吊索用为6。

许用拉力S=Sp/k=0.85*380/6=53.8钢丝绳拉力：

N=50.8<53.8KN满足要求

计算书二：

栈桥板荷载计算书

因各道支撑梁切割完毕后，需要利用第一道支撑的栈桥板（栈桥板厚250），70吨的履带吊

在栈桥板上吊装已切割完毕的混凝土块，所以需要对栈桥板的动载进行复核验算，吊车停在栈桥板上，栈桥板能否承载吊车在吊装混凝土块。

70吨履带吊单侧着地履带面积为1mx10m，则在履带吊下部铺设钢板，按履带吊最不利工

况下的单边履带受力计算，计算为1mx10m区域。

铺设钢板为2m宽x3m长，铺设方向为履带吊下部支撑点交叉布置，铺设两块。

计算依据履带式起重机使用说明书等，在栈桥上铺设5cm厚走道板厚履带式起重机在其上进行吊装作业，走道板铺设长度为10m,铺设宽度为6m=

一、计算参数

70吨履带式起重机自重标准值取600kN。

吊重取叉车额定起重量标准值100kN。

5cm走道板钢材自重标准值取3.925kN/m2。

施工人员及机械设备荷载标准值取2kN/m2。

二、施工荷载计算

荷载效应组合S=1.4*600/60+100/60+3.925+2）=24.66kN/m2。

查看设计图纸可知，栈桥最大允许施工荷载为25kN/m2。

由计算结果24.66kN//m2v25kN/m2可知，采用70吨履带式起重机在栈桥上吊装混凝土支撑梁是安全可行的。

计算书三：

叉车行走路线楼板核算书01

一、模板支架的计算参照规范

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

二、计算参数

下部支撑为048X3.0圆管，Q235钢，A=357.4mm2钢管排架布置间距为800X800，柱子轴

线间距：

11mx9m

上部施工用内燃平衡柴油叉车有关参数如下：

长度X宽度=5480X2230，前面2个，后面4个轮胎，共轮胎数量6

轮接触面宽度X长度：

0.2mx0.2m

叉车自重：

127KN

载货自重：

100KN

其他人员及工具：

10KN

每个轮胎受力：

P=237/6=39.5KN

三、等效均布活荷载计算

因底部支撑未拆除，底板混凝土强度达到80%简化验算时假定叉车荷载由底部的支撑承担，

底板混凝土承担自重。

楼面一般情况下均为连续板，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

版附录◎十算等效均布活荷载时仍按简支板且按单向板核算。

单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载耳*可按下式计算：

qe=8MU/（bl2）

式中：

！

为板的跨度；b为板上荷载的有效分布宽度；

U

为简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。

计算人‘皿时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上，由操作荷载引起的弯矩。

，简支板上的荷载的有效分布宽度

b为:

1）当局部荷载作用面的长边平行于板跨时（2

@90^1擁立摄上倚部荷载的有败分布览度

《衢救作用面的长总孚柠于板跨）

式中：

I为板的跨度；

~a为荷载作用面平行于板跨的计算宽度；

为荷载作用面垂直于板跨的计算宽度。

U11

A_=Afc+2s+A

■zV

式中：

勺1为荷载作用面平行于板跨的宽度；

为荷载作用面垂直于板跨的宽度；

5为垫层厚度；月为板的厚度。

注意：

计算宽度不可超出面板实际布置范围。

bcr=0.2+0.15=0.35

bcy=0.2+0.15=0.35

因bcr=bcybcy=0.35w11*0.6=6.6bcr=0.35w0.84

计算荷载的有效分布宽度：

b=bcy+0.7L=0.35+0.7X1仁8.05m

1）当荷载为集中力时，单向板简化为梁单元计算其最大弯矩

（1）集中力位置已知，按实际位置计算：

Mn=Mt

Mna>=1.1X39.5*2X5.5X5.5/8.05=327KN.M等效均布活荷载qe可按下式计算：

2

qe=8Mna>/（bl）=8X245/（8.05X11X11）=2.69KN/M

模板高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土

结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB

50017-2003）等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重

要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.

高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

一、参数信息：

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

0.80;纵距（m）:

0.80;步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10;脚手架搭设高度（m）:

4.50;

采用的钢管（mm）:

①48X3.5;

扣件连接方式：

双扣件，扣件抗滑承载力系数：

0.80;

板底支撑连接方式：

方木支撑；

2.荷载参数

23

模板与木板自重（kN/m）:

0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m）:

25.000;楼板浇筑厚度（m）:

0.150;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000;施工均布荷载标准值（kN/m）:

3.690;

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm）:

9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000;木方抗剪强度设计值（N/mm"）:

1.300;木方的间隔距离（mm）:

300.000;木方的截面宽度（mm）:

80.00;木方的截面高度（mm）:

100.00

模板支架立面图

图2楼板支撑架荷载计算单元

、模板支撑方木的计算：

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=8.000

X10.000X10.000/6=133.33cm

1=8.000

X10.000X10.000X10.000/12=666.67cm

4.

；

Ni

方木楞计算简图

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下

PlqP

—+2—

4

3.

均布荷载集中荷载最大弯距最大支座力截面应力

q=1.2p=1.4

X（1.125+0.105）=1.476kN/mX1.366=1.912kN;

2

/8=1.912

2

M=Pl/4+ql/8=1.912X0.800/4+1.476X0.800/8=0.500kN.m;

N=P/2+ql/2=1.912/2+1.476X0.800/2=1.546kN;

d=M/w=0.500X06/133.333X03=3.753N/mm2;

小13.0N/mm,满足要求!

方木的计算强度为3.753

抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：

Q=0.800

截面抗剪强度计算值

截面抗剪强度设计值

X1.476/2+1.912/2=1.546kN;

2

T=3X1546.320/（2X80.000X100.000）=0.290N/mm;

2

[T]=1.300N/mm;

4.

方木的抗剪强度为0.290小于1.300，满足要求！

挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

=+—三—

48£，2384^7

均布荷载

集中荷载

最大变形

1365.600

q=q1+q2=1.125+0.105=1.230kN/m;

p=1.366kN;

4

V=5X1.230X800.000/（384X9500.000X6666666.67）+

X800.000/（48X9500.000X6666666.67）=0.334mm;

方木的最大挠度0.334小于800.000/250,满足要求！

三、木方支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.476X0.800+1.912=3.093kN

「'

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

46394.63943174.317

1869

1.869

习E1.54S

1.22

j

1.224

£

1.224

1224

1.546

1.5

46

1.eSS1.86RS63

43164.31646394.639

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.670kN.m;

最大变形Vmax=

最大支座力Qmax=8.956kN;

截面应力d=0.670X10^5080.000=131.857N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承

载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.956kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、模板支架荷载标准值（轴力）：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）:

NG1=0.129X4.500=0.581kN;

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）:

NG2=0.350X0.800X0.800=0.224kN;

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:

NG3=25.000X0.150X0.800X0.800=2.400kN;

经计算得到，静荷载标准值Ng=NG1+N32+N33=3.205kN;

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值Nq=（3.690+2.000）X0.800X0.800=3.642kN;

3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2Ng+1.4Nq=8.944kN:

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式：

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）:

N=8.944kN;

『---轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;

计算立杆的截面回转半径（cm）:

i=1.58cm

22

A——

立杆净截面面积（cm）:

A:

2

=4.89cm

W——

立杆净截面模量（抵抗矩）（

33

cm）:

W=5.08cm;

d

---钢管立杆抗压强度计算值

2

（N/mm）;

[f]----

钢管立杆抗压强度设计值

:

[f]=205.000N/mm2;

L

计算长度（m）;

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或⑵计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.155;

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155X1.700X1.500=2.945m

Lo/i=2945.250/15.800=186.000;

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$=0.207;

钢管立杆受压强度计算值;d=8944.180/（0.207X489.000）=88.361N/mm

立杆稳定性计算d=88.361N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100x2=1.700m;

Lo/i=1700.000/15.800=108.000;

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$=0.530;

钢管立杆受压强度计算值；d=8944.180/（0.530x489.000）=34.511N/mm

立杆稳定性计算d=34.511N/mm2小于［f］=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

o=k1k2（h+2a）（3）

1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;

2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.002;公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243x1.002x（1.500+0.100x2）=2.117m

Lo/i=2117.326/15.800=134.000;

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$=0.376;

钢管立杆受压强度计算值;d=8944.180/（0.376x489.000）=48.646N/mm

立杆稳定性计算d=48.646N/mm2小于［f］=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数kL

表2篠板支架计算怪度附加系数屹

HGn）46G10121416LB2025303540

h+2a^nlhGi）

1.35

1.0

1014

1.0Z5

1.

039

1.04?

1054

1.061

1.

001

1.092

r113

113T

1155

1173

1.44

k0

1012

1.022

1.

031

1.039

1047

1.056

1.

0G4

1.072

1.092

1111

1.

129

1.149

1.53

1.0

1.007

1.015

1.

024

1.031

1.039

1.047

1.

055

1.062

1.079

1.097

1.

114

1132

1.B2

L.0

1.007

1.014

1.

021

1029

1.036

L.043

1.

051

1.05G

1.074

1.090

1.

105

1123

1.90

1.0

1CCI7

1.014

1.

02C

1.02&

1033

1040

1.

046

1.052

I067

1.031

1.

09S

1111

1.92

1.0

1007

1.01S

1.

C18

1.024

1.03C

1.035

1.

042

1.04b

1.062

1.076

1.

090

1.104

2.04

10

1007

1012

1.

013

1.022

1.029

1.035

1.

039

1.044

1.060

1.073

1.

087

1.101

225

1.0

1.007

1.010

1.

016

1.020

1.027

L.032

1.

037

1.042

1.057

1.070

1.

081

1.094

2TC

1.0

1.007

1.010

1.

cie

1.020

1.027

1.032

1

037

1.042

1.053

1.066

1

078

1.091

以上表参照杜荣军：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度》20m或横向高宽比》6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，

设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖

向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N<12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

下层楼板计算书

受力工况分析：

上部楼板自重由本层楼板自身承受下层楼板只承受施工荷载及钢管的重量

对下层楼板进行复核验算：

钢管间距纵横间距800mm

楼板受施工集中力N=8.99KN

钢管自重计算：

4.5x3.84+（0.8+0.8）X4x3.84+10（扣件数量）*1.1=17.28+24.58+1仁52.86kg

受力2=3.644+52.86*1.4*10/1000=3.644+0.74=4.384KN

集中荷载转化为均布荷载：

4.384/0.8/0.8=6.85KN/m2

设计总说明中要求施工荷载：

地下室顶板10.0kN/m2（不得同时在顶板上的回填土）;其他楼面

2.0kN/m2;屋面2.0kN/m2

梁支撑架计算书01

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结

构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏

漏，使计算极容易岀现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式

钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

梁底增加2道承重立杆。

~梁宽度方向

I中间章重立杆国中駆）

喪道承転杆

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为①48X3.50。

一、参数信息：

梁段信息：

L1;

1.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0.50;立杆上端伸岀至模板支撑点长度a（m）:

0.30

脚手架步距（m）:

1.50;脚手架搭设高度（m）:

6.70;

梁两侧立柱间距（m）:

1.80;承重架支设：

多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:

2;

2.荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350;梁截面宽度B（m）:

1.600;混凝土和钢筋自重（kN/m）:

25.000;梁截面高度D（m）:

0.900;

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

1.000;施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.000

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm）:

9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm）:

13.000;

木方抗剪强度设计值（N/mm