《梁模板支撑体系》word版.docx
- 文档编号:7852600
- 上传时间:2023-01-26
- 格式:DOCX
- 页数:15
- 大小:74.58KB
《梁模板支撑体系》word版.docx
《《梁模板支撑体系》word版.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《《梁模板支撑体系》word版.docx(15页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
《梁模板支撑体系》word版
梁板模板(扣件式)计算书
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性
公寓楼+4.17m,KL12
新浇混凝土楼板厚度(mm)
110
混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】
350×700
模板支架高度H(m)
4.17
模板支架的纵向长度La(m)
6.5
模板支架的横向长度Lb(m)
3.9
二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底次楞垂直梁跨方向
立杆纵向间距la(mm)
1000
立杆横向间距lb(mm)
1200
模板支架步距h(mm)
1500
楼板立杆纵向间距la'(mm)
1000
楼板立杆横向间距lb'(mm)
1200
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加承重立杆根数
1
梁底支撑次楞间距s(mm)
200
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)
50
设计简图如下:
模板设计立面图
模板设计平面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.038
支架(kN/m)
0.15
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m
2
2)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
50年一遇
0.45
0.163
城市
轮台县
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类
0.62
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
10
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.837
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
1
0.195
四、模板验算
模板验算方式
三等跨连续梁
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
计算简图如下:
W=bh2/6=350×152/6=13125mm3,I=bh3/12=350×153/12=98437.5mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.35+1.4×(1+2)×0.35=10.046kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×10.046×0.22=0.04kN·m
σmax=Mmax/W=0.04×106/13125=3.062N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×10.046×0.2=1.206kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.206×103/(2×350×15)=0.344N/mm2≤fv=1.4N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.046×2004/(100×6000×98437.5)=0.184mm
νmax=0.184mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[200/150,10]=1.333mm
符合要求!
五、次楞验算
次楞材质类型
方木
次楞材料规格(mm)
60×80
次楞材料自重(kN/m)
0.01
次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)
64
次楞截面惯性矩I(cm4)
256
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
混凝土梁传递给次楞荷载:
q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.7)×0.2]+1.4×(1+2)×0.2=5.74kN/m
次楞自重荷载:
q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载:
F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(0.6-0.35/2)/2=0.335kN
梁右侧楼板传递给次楞荷载:
F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(1.2-0.6-0.35/2)/2=0.335kN
梁左侧模板传递给次楞的荷载:
F3=γGΣNGk=1.35×0.5×0.2×(0.7-0.11)=0.08kN
梁右侧模板传递给次楞的荷载:
F4=γGΣNGk=1.35×0.5×0.2×(0.7-0.11)=0.08kN
计算简图如下:
1、强度验算
次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.109kN·m
σmax=Mmax/W=0.109×106/64000=1.697N/mm2≤fm=13N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
次楞剪力图(kN)
Qmax=1.336kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.336×1000/(2×60×80)=0.418N/mm2
τmax=0.418N/mm2≤fv=1.3N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
次楞变形图(mm)
νmax=0.039mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[600/150,10]=4mm
符合要求!
4、支座反力
R1=0.09kN,R2=2.673kN,R3=0.09kN
六、主楞验算
主楞验算方式
二等跨连续梁
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格(mm)
Ф48×3.5
主楞材料自重(kN/m)
0.038
主楞截面面积(mm2)
489
主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主楞截面惯性矩I(cm4)
12.19
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
共同作用系数
0.6
因可调托座内主楞根数为2,验算时取共同作用系数0.6。
R=R2=2.673×0.6=1.604kN
q=γGq=1.35×0.038=0.051kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.969kN·m
σmax=Mmax/W=0.969×106/5080=190.706N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
主楞剪力图(kN)
Qmax=4.202kN
τmax=2Qmax/A=2×4.202×1000/489=17.187N/mm2
τmax=17.187N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax=1.703mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[1000/150,10]=6.667mm
符合要求!
4、支座反力
简图支座反力依次为R1=3.869kN,R2=10.009kN,R3=3.869kN
七、纵向水平钢管
R=max[R1,R3]=max[0.09,0.09]=0.09kN
计算简图如下:
1、强度验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
Mmax=0.06kN·m
σmax=Mmax/W=0.06×106/5080=11.885N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Qmax=0.266kN
τmax=2Qmax/A=2×0.266×103/489=1.087N/mm2
τmax=1.087N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax=0.082mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[1000/150,10]=6.667mm
符合要求!
4、支座反力
简图支座反力依次为R1=0.235kN,R2=0.622kN,R3=0.235kN
八、横向水平钢管验算
横向水平钢管起构造作用,不用计算
九、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.85
最大支座反力Rmax=0.622kN
1.05×Rmax=1.05×0.622=0.653kN,0.653kN≤0.85×8.0=6.8kN
在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
十、可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应
是
可调托座内主楞根数
2
可调托座承载力设计值[f](kN)
30
最大支座反力Rmax=10.009/0.6=16.681kN
1.05×Rmax=1.05×16.681=17.515kN,17.515kN≤30kN
符合要求!
十一、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=4.17/3.9=1.069<5
符合要求!
十二、立杆验算
钢管计算截面
Ф48×3.5
截面面积A(mm2)
489
截面回转半径i(mm)
15.8
截面抵抗矩W(cm3)
5.08
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
205
1、长细比验算
h/la'=1500/1000=1.5,h/lb'=1500/1200=1.25,查附录D,得k=1.167,μ=1.671
l0=max[kμh,h+2a]=max[1.167×1.671×1500,1500+2×50]=2925mm
λ=l0/i=2925/15.8=186≤[λ]=210
长细比符合要求!
查《规程》附录C得φ=0.207
2、风荷载验算
1)模板支架风荷载标准值计算
la=1m,h=1.5m,查《规程》表4.2.7得φw=0.115
因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=1m,b/h=1/1.5=0.667
通过插入法求η,得η=0.98
μzω0d2=0.62×0.45×0.0482=0.001,h/d=1.5/0.048=31.25
通过插入法求μs1,得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.115×1.2×(1-0.9870)/(1-0.98)=5.222
μs=φwμstw=0.115×5.222=0.601
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.601×0.45=0.117kN/m2
2)整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×(4.17-4)]=0.999
1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk):
R1=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(0.6-0.35/2)/2)
+1.35×0.15×4.17=7.863kN
R2=16.681+1.35×0.15×(4.17-0.7)=17.384kN
R3=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(1.2-0.6-0.35/2)/2)
+1.35×0.15×4.17=7.863kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[7.863,17.384,7.863]=17.384kN
1.05N
ut/(φAKH)=1.05×17.384×103/(0.207×489×0.999)=180.476N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求!
2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk):
R1=7.326kN,R2=16.826kN,R3=7.326kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[7.326,16.826,7.326]=16.826kN
Mw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.117×1×1.52/10=0.031kN·m
1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×16.826×103/(0.207×489×0.999)+0.031×106/(5.08×103)=180.869N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求!
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
4.55
F=0.85AFωkla/La=0.85×4.55×0.195×1/6.5=0.116kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.116×4.17/[(34+1)×3.9]=0.011kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×16.826+0.011)×103/(0.207×489×0.999)=174.788N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求!
十三、立杆地基基础验算
地基土类型
卵石、圆砾
地基承载力设计值fak(kPa)
300
立杆垫木地基土承载力折减系数mf
0.4
垫板底面面积A(m2)
0.16
立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=17.384/(0.4×0.16)=271.619kPa≤fak=300kPa
符合要求!
文本仅供参考,感谢下载!
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 梁模板支撑体系 模板 支撑 体系 word