人防计算书.docx
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人防计算书
杭州中翰建筑设计有限公司
结构计算书
工程编号:
工程名称:
项目名称:
XX区地下汽车库
设计阶段:
XX区人防结构计算
计算人:
校对人:
专业负责:
审核人:
日期:
2012.03
叫区地下汽车库人防结构计算书目录
人防主要计算依据和计算软件人防等效荷载及材料强度
三、主要人防墙体计算
(一)人防临空墙
(二)非人防与人防隔墙
(三)相邻人防单元隔墙
(四)人防扩散室隔墙
(五)人防地下室外墙
四、各类门框墙、楼梯等按图集选用
五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)
六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)
人防结构计算
主要计算依据和计算软件
1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005
2、《防空地下室结构设计》(国家建筑标准设计图集)07FG01~05
3、《防空地下室》(全国民用建筑工程设计技术措施)2009
4、计算软件PKPM(2O12版)
A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain
2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、
室外主要出入口人防楼梯等,依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPMkPMCA程序计算
C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM-Satwe程序计算
等效静荷载及材料强度
1、本工程为甲类防空地下室,人防等级核6级常6级,
人防区为大地下室%区范围,共5个人防防护单元
2、人防等效静荷载标准值确定:
依据《人民防空地下室设计规范GB50038—2005》查表,人防构件允许延性比按462条规定。
a、顶板:
(梁板结构,允许延性比3.0)《规范》482条
1)纯地下室部分:
70kEa_(不考虑上部建筑影响,覆土1.5米,板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米)
2)主楼范围地下室(-2.8米标高板):
55kPa(考虑上部建筑影响,无覆
土,板净跨》3米0029
b、土中外墙:
(允许延性比2.0)《规范》483-2条
不考虑上部建筑影响,取55kPa(饱和土中,淤泥土)
c、带桩基钢筋混凝土底板,第4815条,取值25kPa
d、相邻防护单元间隔墙,门框墙:
1)6级与6级相邻每侧:
50kPa
2)6级与普通地下室普通地下室一侧:
隔墙:
110kPa;门框墙:
170kPa
3)扩散室与与内部房间相邻的临空墙:
39kPa
e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口):
正面荷载:
60kPa反面荷载:
30kPa
f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙:
(kPa)
出入口部位及形式
门框墙
临空墙
顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出入口
200
110
顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室内出入口,室外竖井、楼梯、穿廊出入口
200
130
室外直通、单向出入口
坡度角v30度
240
160
坡度角>30度
200
130
三、主要人防墙体计算:
(一)、地下室墙计算:
DFQ1(人防临空墙)
人防等效静荷载标准值:
130kN/mf(按均布荷载输入Morgain)
I?
-•
(±0000席龙于刻套;屋巴省兒貢诲标島〕
混凝土强度等级为C35,人防:
fc=16.72N/mm2x1.5=25.08N/mm2
22
ft=1.575N/mmx1.5=2.363N/mm
22
ftk=2.204N/mmx1.5=3.306N/mm
Ec=3.15x104N/mnix1.2=3.78x104N/mni钢筋抗拉强度设计值(HRB400fy=360N/mmix1.2=432N/mm2
Es=20x104N/mm2
Morgain计算如下:
上下固端,不考虑裂缝控制
1矩形板:
DFQ1
1.1基本资料
1.1.1工程名称:
平湖金色港湾
1.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
自由/固端/自由/固端
1.1.3荷载标准值
1.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载:
gk1=130kN/m2
永久荷载的分项系数,对由可变荷载效应控制的组合,取Y=1,对由永久荷载效应控制
的组
合,取Y=1
1.1.3.2可变荷载标准值:
qk=0
1.1.4荷载的基本组合值
1.1.4.1板面Q=Max{Q(L),Q(D)}=Max{130,130}=130kN/m2
1.1.5计算跨度Ly=4050mm,板的厚度h=300mm(h=Ly/14)
1.1.6混凝土强度等级为C35,fc=16.72N/mm2,ft=1.575N/mm2,ftk=2.204N/mm2
1.1.7钢筋抗拉强度设计值fy=432N/mm,Es=200000N/mm
1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离:
板底as=30mm板面as'=50mm
1.2弯矩标准值
1.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
2
Mygk1=0.04167*130*4.05=88.85kN•m
1.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
2
My'gk1=-0.08333*130*4.05=-177.69kN•m
1.3配筋计算
1.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{88.85,88.85}=88.85kN•m
2
Asy=792mm,as=30mm,E=0.076,p=0.29%;
实配纵筋:
12@125(A=905)
1.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-177.69,-177.69}=-177.69kN•m
2
Asy'=1816mm,as'=50mm,E=0.188,p=0.73%;
实配纵筋:
16@100(A=2011)
1.4斜截面受剪承载力计算
V=Q•Ly/2=130*4.05/2=263.3kN
R=0.7•侏ftbho=0.7*1*1575*1*0.27=297.6kN>V=263.3kN,满足要求。
(2)、地下室墙计算:
DFQ2(—侧人防,一侧非人防)
人防等效静荷载标准值:
IIOkN/卅(按均布荷载输入Morgain)
受力模型同DFQ1
Morgain计算如下:
上下固端,不考虑裂缝控制。
2矩形板:
DFQ2
2.1基本资料
2.1.1工程名称:
平湖金色港湾
2.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
自由/固端/自由/固端
2.1.3荷载标准值
2.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载:
gk1=110kN/m2
永久荷载的分项系数,对由可变荷载效应控制的组合,取y=1,对由永久荷载效应控制
的组
合,取Y=1
2.1.3.2可变荷载标准值:
qk=0
2.1.4荷载的基本组合值
2.1.4.1板面Q=Max{Q(L),Q(D)}=Max{110,110}=110kN/m2
2.1.5计算跨度Ly=4050mm,板的厚度h=300mm(h=Ly/14)
2.1.6混凝土强度等级为C35,fc=16.72N/mm,ft=1.575N/mm,ftk=2.204N/mm
2.1.7钢筋抗拉强度设计值fy=432N/mm,Es=200000N/mni
2.1.8纵筋合力点至截面近边的距离:
板底as=30mm板面as'=50mm
2.2弯矩标准值
2.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
2
Mygk1=0.04167*110*4.05=75.18kN•m
2.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
2
My'gk1=-0.08333*110*4.05=-150.36kN•m
2.3配筋计算
2.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{75.18,75.18}=75.18kN•m
2
Asy=666mm,as=30mm,E=0.064,p=0.25%;
实配纵筋:
12@150(As=754)
232沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-150.36,-150.36}=-150.36kN•m
2
Asy'=1510mm,as'=50mm,E=0.156,p=0.60%;
实配纵筋:
14@100(A=1539)
2.4斜截面受剪承载力计算
V=Q•Ly/2=110*4.05/2=222.8kN
R=0.7•伽ftbho=0.7*1*1575*1*0.27=297.6kN>V=222.8kN,满足要求。
(三)、地下室墙计算:
DFQ3(墙两侧核6相邻隔墙)
人防等效静荷载标准值:
50kN/卅(按均布荷载输入Morgain)受力模型同DFQ1(两侧分别受力计算同)
Morgain计算如下:
上下固端,不考虑裂缝控制。
3矩形板:
DFQ3
3.1基本资料
3.1.1工程名称:
平湖金色港湾
3.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
自由/固端/自由/固端
3.1.3荷载标准值
3.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载:
gk1=50kN/m2
永久荷载的分项系数,对由可变荷载效应控制的组合,取y=1,对由永久荷载效应控制
的组
合,取Y=1
3.1.3.2可变荷载标准值:
qk=0
3.1.4荷载的基本组合值
3.1.4.1板面Q=Max{Q(L),Q(D)}=Max{50,50}=50kN/m2
3.1.5计算跨度Ly=4050mm,板的厚度h=300mm(h=Ly/14)
3.1.6混凝土强度等级为C35,fc=16.72N/mm2,ft=1.575N/mm2,ftk=2.204N/mm2
3.1.7钢筋抗拉强度设计值fy=432N/mm,Es=200000N/mni
3.1.8纵筋合力点至截面近边的距离:
板底as=30mm板面as'=50mm
3.2弯矩标准值
3.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
2
Mygk1=0.04167*50*4.05=34.17kN•m
3.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
=-68.34kN•m
My'gki=-0.08333*50*4.05
3.3配筋计算
3.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{34.17,34.17}=34.17kN•m
2
Asy=297mm,as=30mm,E=0.028,p=0.11%;pnin=0.16%,
As,min=492mm;实配纵筋:
12@200(A=565)
3.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-68.34,-68.34}=-68.34kN•m
2
Asy'=655mm,as'=50mm,E=0.068,p=0.26%;
实配纵筋:
12@150(A=754)
(四)、地下室墙计算:
DFQ4(扩散室)
人防等效静荷载标准值:
39kN/ni(按均布荷载输入Morgain)受力模型同DFQ1
Morgain计算如下:
上下固端,不考虑裂缝控制。
4矩形板:
DFQ4
4.1基本资料
4.1.1工程名称:
平湖金色港湾
4.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
自由/固端/自由/固端
4.1.3荷载标准值
4.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载:
gk1=39kN/m2
永久荷载的分项系数,对由可变荷载效应控制的组合,取y=1,对由永久荷载效应控制
的组
合,取Y=1
4.1.3.2可变荷载标准值:
qk=0
4.1.4荷载的基本组合值
4.1.4.1板面Q=Max{Q(L),Q(D)}=Max{39,39}=39kN/m2
4.1.5计算跨度Ly=4050mm,板的厚度h=300mm(h=Ly/14)
4.1.6混凝土强度等级为C35,fc=16.72N/mm2,ft=1.575N/mm2,ftk=2.204N/mm2
4.1.7钢筋抗拉强度设计值fy=432N/mm,Es=200000N/mni
4.1.8纵筋合力点至截面近边的距离:
板底as=30mm板面as'=50mm
4.2弯矩标准值
4.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
4.2.2
4.3配筋计算
4.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{26.65,26.65}=26.65kN•m
2
Asy=231mm,as=30mm,E=0.022,p=0.09%;p-nin=0.16%,
As,min=492mm;实配纵筋:
12@200(A=565)
4.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-53.31,-53.31}=-53.31kN•m
2
Asy'=507mm,as'=50mm,E=0.052,p=0.20%;
实配纵筋:
12@200(As=565)
(5)、地下室外墙计算:
DWQ1(人防)人防等效静荷载标准值:
55kN/帘(按均布荷载输入Morgain)其余受力情况同DWQ1
混凝土强度等级为C35,人防:
fc=16.72N/mmx1.5=25.08N/mm
22
ft=1.575N/mmx1.5=2.363N/mm
22
ftk=2.204N/mmx1.5=3.306N/mm
4242
Ec=3.15x10N/mmx1.2=3.78x10N/mm
钢筋抗拉强度设计值(HRB400fy=360N/mnix1.2=432N/mm2
42
Es=20x10N/mm
Morgain计算如下:
不考虑裂缝控制
1矩形板:
DWQ1a
2.1基本资料
2.1.1工程名称:
平湖金色港湾
2.1.2边界条件(左端/下端/右端/上端):
自由/固端/自由/铰支
2.1.3荷载标准值
2.1.3.1永久荷载标准值
2
均布荷载:
gki=55kN/m
永久荷载的分项系数,对由可变荷载效应控制的组合,取y=1,对由永久荷载效应控制
的组
合,取Y=1
2.1.3.2可变荷载标准值:
qk=0
2.1.4荷载的基本组合值
2
2.1.4.1板面Q=Max{Q(L),Q(D)}=Max{55,55}=55kN/m2
2.1.5计算跨度Ly=4050mm,板的厚度h=300mm(h=Ly/14)
2.1.6混凝土强度等级为C35,fc=16.72N/mm2,ft=1.575N/mm2,ftk=2.204N/mm2
2.1.7钢筋抗拉强度设计值fy=432N/mm2,Es=200000N/mm2
2.1.8纵筋合力点至截面近边的距离:
板底as=30mm板面as'=50mm
2.2弯矩标准值
2.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
2
Mygk1=0.07031*55*4.05=63.43kN•m
2.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
2
My'gk1=-0.125*55*4.05=-112.77kN•m
2.3配筋计算
2.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My=Max{My(L),My(D)}=Max{63.43,63.43}=63.43kN•m
2
Asy=559mm,as=30mm,E=0.053,p=0.21%;
实配纵筋:
12@200(As=565)
2.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-112.77,-112.77}=-112.77kN•m
2
Asy'=1108mm2,as'=50mm,E=0.114,p=0.44%;
实配纵筋:
12@100(As=1131)
综上,地下室外墙人防作用核6级时,由长期作用水土压力工况控制(裂缝控制),地下室外
墙(4.05米墙高,墙厚300),实际计算配筋为DWQ1详施工图),裂缝及人防作用下均满足
四、人防结构构件计算及查表取用:
1、各类门框墙查表取用均依据标准图集《防空地下室结构设计(2007年合
订本)》(图集号:
FG01~FG05)。
(以下简称图集)
2、具体典型门框墙选用:
1)人防1-1口部,建筑人防防护密闭门HHFM1820(6)
依据建筑门洞尺寸,结构选择门框型号为MK2020,抗力核6级,
荷载类型为D型(图集第2页),一侧门框悬挑尺寸400,另一侧1800,则在长悬挑一侧加柱,即MK2020-D2型。
查图集第35、37页,(L=2200,H=3600,a仁400),得
1号箍筋为©12@150;门框墙梁尺寸c=400,4号梁纵筋为每侧
5©22;门框柱尺寸,宽500,d=650,5号柱纵筋每侧5©25。
其余配筋,按图集第35页。
具体配筋已在结施-7口部1-1大样图中绘出。
2)人防1-2口部,建筑人防防护密闭门HFM1220(6)
依据建筑门洞尺寸,结构选择门框型号为MK1220,抗力核6级,
荷载类型为D型(图集第2页),一侧门框悬挑尺寸500,另一侧700,即MK1220-D1型。
查图集第22、25页,(L=2400,H=3600,a仁500,a2=700),得
1号箍筋为©12@120;2号箍筋为©16@150;
门框墙梁尺寸c=350,4号梁纵筋为每侧3©22;
其余配筋,按图集第22页。
3)人防1-2口部,建筑密闭门HM1220
依据建筑门洞尺寸,结构选择门框型号为MK1220,抗力核6级,荷载类型为A型(图集第2页),一侧门框悬挑尺寸500,另一侧700,即MK1220-A1型。
查图集第22、25页,(L=2400,H=3600,a仁500,a2=700),得
1号箍筋为©12@150;2号箍筋为©12@150;
门框墙梁尺寸c=300,4号梁纵筋为每侧3©16;
其余配筋,按图集第22页。
4)人防1-3口部,建筑防护密闭门HFM1220(6)
依据建筑门洞尺寸,结构选择门框型号为MK1220,抗力核6级,荷载类型为D型(图集第2页),一侧门框悬挑尺寸300,另一侧400,即MK1220-D1型。
查图集第22、25页,(L=1900,H=2650,a仁300,a2=400),得
1号箍筋为©12@150;2号箍筋为©12@150;
3号箍筋为©12@120;
其余配筋,按图集第22页。
3、人防楼梯结构构件计算及查表取用:
1)、甲类防空地下室多跑式楼梯的室外主要出入口,依据标准图集《防空
地下室结构设计(2007年合订本)》(图集号:
FG03)。
(以下简称图集)
2)、典型楼梯梯板、平台板、梯梁选用:
人防1-1、4-1、5-1口部,人防楼梯尺寸,为层高2.8米,开间3.9米,进深6.3米,核6级,查图集第7页,选为型号:
梯板:
TB-(h6)-30-38-63;梯板厚180,梯板配筋为图集64页,
平台板厚150,配筋为图集第80页;梯梁断面、配筋为图集第91页。
五、人防地下室梁柱的计算(叫区SATW电算计算书附图)
六、人防地下室顶板和底板的计算(叫区SATW电算计算书附图)
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