一级注册结构工程师专业部分下午试题真题.docx
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一级注册结构工程师专业部分下午试题真题
一级注册结构工程师专业部分下午试题真题2013年
(总分:
120.00,做题时间:
90分钟)
一、{{B}}单项选择题{{/B}}(总题数:
9,分数:
120.00)
一下撑式木屋架,形状及尺寸如图所示,两端铰支于下部结构。
其空间稳定措施满足规范要求。
P为由檩条(与屋架上弦锚固)传至屋架的节点荷载。
要求屋架露天环境下设计使用年限5年。
选用西北云杉TC11A制作。
(分数:
6.00)
(1).假定,杆件D1采用截面为正方形的方木,P=16.7kN(设计值)。
试问,当按强度验算时,其设计最小截面尺寸(mm×mm)与下列何项数值最为接近?
提示:
强度验算时不考虑构件自重。
∙A.80×80
∙B.85×85
∙C.90×90
∙D.95×95
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
根据《木规》表4.2.1-3,TC11A的顺纹抗拉强度.ft=7.5N/mm2;
根据《木规》表4.2.1-4,露天环境下的木材强度设计值调整系数为0.9;
根据《木规》表4.2.1-5,设计使用年限5年时的木材强度设计值调整系数为1.1;
则调整后的TC11A的顺纹抗拉强度ft=0.9×1.1×7.5=7.425N/mm2。
D1杆承受的轴心拉力N=2×3×16.7/1.5=66.8kN
由《木规》式(5.1.1),[*]
截面尺寸即需90mm×90mm,故选C。
(2).假定,杆件D2采用截面为正方形的方木。
试问,满足长细比要求的最小截面边长(mm)与下列何项数值最为接近?
∙A.60
∙B.70
∙C.90
∙D.100
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
根据《木规》表4.2.9,受压构件长细比限值[λ]=120,
根据《木规》第5.1.5条,[*]
根据《木规》第4.2.8条,计算长度l0=3m,若截面边长为a,
[*]
某城市新区拟建一所学校,建设场地地势较低,自然地面绝对标高为3.000m,根据规划地面设计标高要求,整个建设场地需大面积填土2m。
地基土层剖面如图所示,地下水位在自然地面下2m,填土的重度为18kN/m3,填土区域的平面尺寸远远大于地基压缩层厚度。
提示:
沉降计算经验系数ψs取1.0。
(分数:
12.00)
(1).假定,不进行地基处理,不考虑填土本身的压缩量。
试问,由大面积填土引起的场地中心区域最终沉降量s(mm)与下列何项数值最为接近?
提示:
地基变形计算深度取至中风化砂岩顶面。
∙A.150
∙B.220
∙C.260
∙D.350
(分数:
3.00)
A.
B. √
C.
D.
解析:
根据《地规》第5.3.5条,P0=18×2=36kPa,ψs=1.0
[*]
(2).在场地中心区域拟建一田径场,为减少大面积填土产生的地面沉降,在填土前采用水泥搅拌桩对地基进行处理。
水泥搅拌桩桩径500mm,桩长13m,桩顶绝对标高为3.000m,等边三角形布置,搅拌桩的压缩模量Ep为100MPa。
设计要求采取地基处理措施后,淤泥层在大面积填土作用下的最终压缩量能控制在30mm。
试问,水泥搅拌桩的中心距(m)取下列何项数值最为合理?
提示:
按《建筑地基处理技术规范》JGJ79—2002作答。
∙A.1.3
∙B.1.5
∙C.1.6
∙D.1.7
(分数:
3.00)
A.
B. √
C.
D.
解析:
根据《地规》第5.3.5条,P0=18×2=36kPa,ψs=1.0
加固处理后淤泥层在填土作用下的压缩量s=[*]×10=30mm,Esp=12MPa
根据《地处规》式(11.2.9-2):
Esp=mEp+(1-m)Es=m×100+(1-m)×2,m=10.2%
根据《地处规》式(7.2.8-2):
桩中心距=[*]
(3).某5层教学楼采用钻孔灌注桩基础,桩顶绝对标高3.000m,桩端持力层为中风化砂岩,按嵌岩桩设计。
根据项目建设的总体部署,工程桩和主体结构完成后进行填土施工,桩基设计需考虑桩侧土的负摩阻力影响,中性点位于粉质黏土层,为安全计,取中风化砂岩顶面深度为中性点深度。
假定,淤泥层的桩侧正摩阻力标准值为12kPa,负摩阻力系数为0.15。
试问,根据《建筑桩基技术规范》:
JGJ94—2008,淤泥层的桩侧负摩阻力标准值(kPa)取下列何项数值最为合理?
∙A.10
∙B.12
∙C.16
∙D.23
(分数:
3.00)
A.
B. √
C.
D.
解析:
根据《桩规》第5.4.4条,
qnsi=ξni[*]=0.15×(18×2×18×2+[*]×(17-10)×10)=16.1kPa>12kPa
取12kPa,选B。
(4).条件同上题,为安全计,取中风化砂岩顶面深度为中性点深度。
根据《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011和地质报告对某柱下桩基进行设计,荷载效应标准组合时,结构柱作用于承台顶面中心的竖向力为5500kN,钻孔灌注桩直径800mm,经计算,考虑负摩阻力作用时,中性点以上土层由负摩阻引起的下拉荷载标准值为350kN,负摩阻力群桩效应系数取1.0。
该工程对三根试桩进行了竖向抗压静载荷试验,试验结果见表。
试问,不考虑承台及其上土的重量,根据计算和静载荷试验结果,该柱下基础的布桩数量(根)取下列何项数值最为合理?
{{B}}表三根试桩的竖向抗压静载荷试验结果{{/B}}
编号
桩周土极限侧阻力/kN
嵌岩段总极限阻力/kN
单桩竖向极限承载力/kN
试桩1
1700
4800
6500
试桩2
1600
4600
6200
试桩3
1800
4900
6700
∙A.1
∙B.2
∙C.3
∙D.4
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
根据《地规》附录Q.0.10第6款,假设该柱下桩数≤3,对桩数为三根及三根以下的柱下承台,取最小值作为单桩竖向极限承载力。
考虑长期负摩阻力的影响,只考虑嵌岩段的总极限阻力即4600kN,中性点以下的单桩竖向承载力特征值为2300kN。
根据《桩规》第5.4.3条第2款及式(5.4.3-2),有:
5500≤(2300-350)×n,n≥2.8
取3根(与假设相符),故选C。
某多层砌体结构建筑采用墙下条形基础,荷载效应基本组合由永久荷载控制,基础埋深1.5m,地下水位在地面以下2m。
其基础剖面及地质条件如图所示,基础的混凝土强度等级为C20(ft=1.1N/mm2),基础及其以上土体的加权平均重度为20kN/m3。
(分数:
15.00)
(1).假定,荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶面的竖向力F=240kN/m,力矩M=0;黏土层地基承载力特征值fak=145kPa,孔隙比e=0.8,液性指数IL=0.75;淤泥质黏土层的地基承载特征值fak=60kPa。
试问,为满足地基承载力要求,基础底面的宽度b(m)取下列何项数值最为合理?
∙A.1.5
∙B.2.0
∙C.2.6
∙D.3.2
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
(1)基础底面承载力验算:
根据《地规》第5.2.1条第1款规定以及表5.2.4:
fa=145+1.6×18×1.0=173.8kPa
(由于4个选项中基础宽度均不大于3m,故不考虑宽度修正)
[*]
(2)基础底面软弱下卧层承载力验算:
[*],4个选项中基础宽度均不大于3m,因此[*]
查《地规》表5.2.7有压力扩散角取23°,[*]
淤泥ηd=1.0
fa=60+1.0×13×(4.0-0.5)=105.5
根据《地规》第5.2.7条,有:
[*]+18×2+8×2≤105.5,b≥2.5m。
故选B。
(2).假定,荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶面的竖向力F=260kN/m,力矩M=10kN·m/m,基础底面宽度b=1.8m,墙厚240mm。
试问,验算墙边缘截面处基础的受剪承载力时,单位长度剪力设计值(kN)取下列何项数值最为合理?
∙A.85
∙B.115
∙C.165
∙D.185
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
作用于基础底部的竖向力F=260+1.8×1×1.5×20=314kN
[*]
根据《地规》式(5.2.2-2)及式(5.5.2-3),得最大、最小净反力:
[*]
通过插值求得墙与基础交接处的地基净反力=125.9+[*]
墙与基础交接处由基底平均净反力产生的剪力设计值
=1.35×[*]×0.78=163.1kN,故选C。
(3).假定,基础高度h=650mm(h0=600mm)。
试问,墙边缘截面处基础的受剪承载力(kN/m)最接近于下列何项数值?
∙A.100
∙B.220
∙C.350
∙D.460
(分数:
3.00)
A.
B.
C.
D. √
解析:
根据《地规》第8.2.10条,墙边缘截面处基础的受剪承载力
=0.7βhsftA0=0.7×1.0×1.1×1000×600/1000=462kN
(4).假定,作用于条形基础的最大弯矩设计值M=140kN·m/m,最大弯矩处的基础高度h=650mm(h0=600mm),基础均采用HRB400钢筋(fy=360N/mm2)。
试问,下列关于该条形基础的钢筋配置方案中,哪项最为合理?
提示:
按《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011作答。
∙A.受力钢筋12@200,分布钢筋8@300
∙B.受力钢筋12@150,分布钢筋8@200
∙C.受力钢筋14@200,分布钢筋8@300
∙D.受力钢筋14@150,分布钢筋8@200
(分数:
3.00)
A.
B.
C.
D. √
解析:
根据《地规》第8.2.12条之规定,条形基础受力主筋配置需满足以下条件:
(1)《地规》式(8.2.12)要求,有:
[*]
(2)最小配筋率要求,根据《地规》第8.2.1条第3款的构造要求
As=0.15%×1000×600=900mm2/m
四个选项中,受力主筋14@150,实配1027mm2,满足要求,其余选项不满足要求;分布钢筋8@200,实配252mm2,大于15%×1027=154mm2,满足《地规》第8.2.1条第3款的要求,故选D。
(5).假定,黏土层的地基承载力特征值fak=140kPa,基础宽度为2.5m,对应于荷载效应准永久组合时,基础底面的附加压力为100kPa。
采用分层总和法计算基础底面中点A的沉降量,总土层数按两层考虑,分别为基底以下的黏土层及其下的淤泥质土层,层厚均为2.5m;A点至黏土层底部范围内的平均附加应力系数为0.8,至淤泥质黏土层底部范围内的平均附加应力系数为0.6,基岩以上变形计算深度范围内土层的压缩模量当量值为3.5MPa。
试问,基础中点A的最终沉降量(mm)最接近于下列何项数值?
提示:
地基变形计算深度可取至基岩表面。
∙A.75
∙B.86
∙C.94
∙D.105
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
由于p0=100kPa<0.75fak=0.75×140=105kPa
查《地规》表5.3.5并插值得沉降计算经验系数
[*]
根据《地规》式(5.3.5):
[*]
由于下部基岩的坡度tan10°=17.6%>10%,且基底下的土层厚度h=5m>1.5m,需要考虑刚性下卧层的放大效应。
由于地基承载力特征值不满足《地规》第6.2.2条第1款的规定,根据《地规》第6.2.2条第2款及式(6.2.2),[*],查表6.2.2-2得βgz=1.09,所以s=1.09×86.1=93.8mm,故选C。
某扩建工程的边柱紧邻既有地下结构,抗震设防烈度为8度,设计基本地震加速度值为0.3g,设计地震分组第一组,基础采用直径800mm泥浆护壁旋挖成孔灌注桩,图为某边柱等边三桩承台基础图,柱截面尺寸为500mm×1000mm,基础及其以上土体的加权平均重度为20kN/m3。
提示:
承台平面形心与三桩形心重合。
(分数:
36.00)
(1).假定,地下水位以下的各层土处于饱和状态,②层粉砂A点处的标准贯入锤击数(未经杆长修正)为16击,下图给出了①、③层粉质黏土的液限WL、塑限Wp及含水量Ws。
试问,下列关于各地基土层的描述中,哪项是正确的?
∙A.①层粉质黏土可判别为震陷性软土
∙B.A点处的粉砂为液化土
∙C.③层粉质黏土可判别为震陷性软土
∙D.该地基上埋深小于2m的天然地基的建筑可不考虑②层粉砂液化的影响
(分数:
3.00)
A.
B. √
C.
D.
解析:
根据《抗规》第4.3.11条,对①层土,Ws=28%<0.9WL=0.9×35.1%=31.6%
对③层土,Ws=26.4%<0.9WL=0.9×34.1%=30.7%
二者均不满足震陷性软土的判别条件,因此选项A、C不正确;
对①层土
[*]
对②层土
[*]
两者均不满足《抗规》式(4.3.11.2)的要求,因此据此也可以判断A、C不正确。
对②层粉砂中的A点,根据《抗规》式(4.3.4):
Ncr=16×0.8×[ln(0.6×6+1.5)-0.1×2]×[*]=18.3>N=16
因此A点处的粉砂可判为液化土,B为正确答案。
由于du=4m,dw=2m,db=2m,d0=8m
du=4<d0+db-2=8+2-2=8m
dw=2<d0+db-3=8+2-3=7m
du+dw=6<1.5d0+2db-4.5=12+4-4.5=11.5m
浅埋天然地基的建筑,可不考虑液化影响的条件均不满足,因此D不正确。
(2).地震作用效应和荷载效应标准组合时,上部结构柱作用于基础顶面的竖向力F=6000kN,力矩M=1500kN·m,水平力为800kN。
试问,作用于桩1的竖向力(kN)最接近于下列何项数值?
提示:
等边三角形承台的平面面积为10.6m2。
∙A.570
∙B.2100
∙C.2900
∙D.3500
(分数:
3.00)
A. √
B.
C.
D.
解析:
将基础顶部的作用换算为作用于基础底部形心的作用:
竖向力=6000+10.6×2×20=6424kN
力矩=1500+800×1.5-6000×(0.3+2.078/3)=-3256.2kN
根据《桩规》第5.1.1条及式(5.1.1-2),有:
[*]
(3).假定,粉砂层的实际标贯锤击数与临界标贯锤击数之比在0.7~0.75之间,并考虑桩承受全部地震作用。
试问,单桩竖向承压抗震承载力特征值(kN)最接近于下列何项数值?
∙A.4000
∙B.4500
∙C.8000
∙D.8400
(分数:
3.00)
A. √
B.
C.
D.
解析:
根据《抗规》第4.4.3条,桩承台底面上下的粉质黏土厚度均为2m,粉砂层的实际标贯锤击数与临界标贯锤击数之比在0.7~0.75之间,因此粉砂层为液化土层。
ds<10m
查表4.4.3,得液化土的桩周摩阻力折减系数为1/3;
根据《桩规》第5.3.9条,
[*]
单桩竖向承压抗震承载力特征值=1.25×6481/2=4050kN
选A。
(4).关于预制桩的下列主张中,何项不符合《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011和《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008的规定?
∙A.抗震设防烈度为8度地区,不宜采用预应力混凝土管桩
∙B.对于饱和软粘土地基,预制桩入土15d后方可进行竖向静载试验
∙C.混凝土预制实心桩的混凝土强度达到设计强度的70%及以上方可起吊
∙D.采用锤击成桩时,对于密集桩群,自中间向两个方向或四周对称施打
(分数:
3.00)
A.
B. √
C.
D.
解析:
A《桩规》第3.3.2条第3款,正确。
B《地规》附录Q.0.4,对于饱和软黏土,不得少于25天,错误。
C《桩规》7.2.1条第1款,正确。
D《桩规》7.4.4条第1款,正确。
(5).下列关于《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008中桩基等效沉降系数ψ。
的各种叙述中,哪项是正确的?
∙A.按Mindlin解计算沉降量与实测沉降量之比
∙B.按Boussinesq解计算沉降量与实测沉降量之比
∙C.按Mindlin解计算沉降量与按Boussinesq解计算沉降量之比
∙D.非软土地区桩基等效沉降系数取1
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
根据《桩规》第5.5.9条及条文说明的解释,C为正确选项。
(6).下列关于高层混凝土剪力墙结构抗震设计的观点,哪一项不符合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2010的要求?
∙A.剪力墙墙肢宜尽量减小轴压比,以提高剪力墙的抗剪承载力
∙B.楼面梁与剪力墙平面外相交时,对梁截面高度与墙肢厚度之比小于2的楼面梁,可通过支座弯矩调幅实现梁端半刚接设计,减少剪力墙平面外弯矩
∙C.进行墙体稳定验算时,对翼缘截面高度小于截面厚度2倍的剪力墙,考虑翼墙的作用,但应满足整体稳定的要求
∙D.剪力墙结构存在较多各肢截面高度与厚度之比大于4但不大于8的剪力墙时,只要墙肢厚度大于300mm,在规定的水平地震作用下,该部分较短剪力墙承担的底部倾覆力矩可大于结构底部总地震倾覆力矩的50%
(分数:
3.00)
A. √
B.
C.
D.
解析:
根据《高规》式(7.2.10-2):
轴压力在一定范围内可提高墙肢的受剪承载力,轴压比过小也不经济,应取适当的轴压比;A不符合规程要求。
根据《高规》第7.1.6条条文说明,B符合规程要求。
根据《高规》第D.0.4条,对剪力墙的翼缘截面高度小于截面厚度2倍的剪力墙,不按无翼墙考虑,验算墙体整体稳定,C符合规程要求。
根据《高规》第7.1.8条注1,墙肢厚度大于300mm时,可不作为短肢剪力墙考虑,D符合规程要求。
(7).下列关于高层混凝土结构重力二阶效应的观点,哪一项相对准确?
∙A.当结构满足规范要求的顶点位移和层间位移限值时,高度较低的结构重力二阶效应的影响较小
∙B.当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时,应计入重力二阶效应的影响,风荷载作用时,可不计入
∙C.框架柱考虑多遇地震作用产生的重力二阶效应的内力时,尚应考虑《混凝土结构规范》GB50010—2010承载力计算时需要考虑的重力二阶效应
∙D.重力二阶效应影响的相对大小主要与结构的侧向刚度和自重有关,随着结构侧向刚度的降低,重力二阶效应的不利影响呈非线性关系急剧增长,结构侧向刚度满足水平位移限值要求,有可能不满足结构的整体稳定要求
(分数:
3.00)
A.
B.
C.
D. √
解析:
根据《高规》第5.4.1条,重力二阶效应主要与结构的刚重比有关,结构满足规范位移要求时,结构高度较低,并不意味重力二阶效应小,A不准确。
根据《高规》第5.4.1、5.4.4条及条文说明,重力二阶效应影响是指水平力作用下的重力二阶效应影响,包括地震作用及风荷载作用,B不准确。
根据《抗规》第3.6.3条及条文说明,C不准确。
根据《高规》第5.4.1、5.4.4条及条文说明,D准确。
(8).某拟建现浇钢筋混凝土高层办公楼,抗震设防烈度为8度(0.2g),丙类建筑,Ⅱ类建筑场地,平、剖面如图所示。
地上18层,地下2层,地下室顶板±0.000处可作为上部结构嵌固部位。
房屋高度受限,最高不超过60.3m,室内结构构件(梁或板)底净高不小于2.6m,建筑面层厚50mm。
方案比较时,假定,±0.000以上标准层平面构件截面满足要求,如果从结构体系、净高要求及楼层结构混凝土用量考虑,下列四种方案中哪种方案相对合理?
∙A.方案一:
室内无柱,外框梁L1(500×800),室内无梁,400厚混凝土平板楼盖
∙B.方案二:
室内A、B处设柱,外框梁L1(400×700),梁板结构,沿柱中轴线设框架梁L2(400×700),无次梁,300厚混凝土楼板
∙C.方案三:
室内A、B处设柱,外框梁L1(400×700),梁板结构,沿柱中轴线设框架梁L2(800×450);无次梁,200厚混凝土板楼盖
∙D.方案四:
室内A、B处设柱,外框梁L1,沿柱中轴线设框架梁L2,L1、L2同方案三,梁板结构,次梁L3(200×400),100厚混凝土楼板
(分数:
3.00)
A.
B.
C.
D. √
解析:
根据《高规》第9.1.5条,核心筒与外框架中距大于12m,宜采取增设内柱的措施,A不合理。
根据《高规》第9.1.5条,室内增设内柱,根据《抗规》第6.1.1条条文说明,该结构不属于板柱-剪力墙结构,B、C、D结构体系合理。
B结构布置合理,但结构构件高度太高,室内净高:
3.2-0.7-0.05=2.45m,不满足净高2.6m要求,故B不合理。
C、D结构体系合理,净高满足要求,比较其混凝土用量。
D电梯厅两侧梁板折算厚度较大,次梁折算厚度约为:
200×(400-100)×(10000×2+9000×2)÷(9000×10000)=25mm
电梯厅两侧梁板折算板厚约为:
100+25=125mm。
C楼板厚度约为200mm,故D相对合理。
综上,故选D。
(9).某16层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构办公楼,房屋高度为64.3m,如图所示,楼板无削弱。
抗震设防烈度为8度,丙类建筑,Ⅱ类建筑场地。
假定,方案比较时,发现X、Y方向每向可以减少两片剪力墙(减墙后结构承载力及刚度满足规范要求)。
试问,如果仅从结构布置合理性考虑,下列四种减墙方案中哪种方案相对合理?
∙A.X向:
W1Y向:
W5
∙B.X向:
W2Y向:
W6
∙C.X向:
W3Y向:
W4
∙D.X向:
W2Y向:
W7
(分数:
3.00)
A.
B.
C. √
D.
解析:
该结构为长矩形平面,根据《高规》第8.1.8条第2款,X向剪力墙不宜集中布置在房屋的两尽端,宜减W1或W3墙。
根据《高规》第8.1.8条第1款,Y向剪力墙间距不宜大于3B=45m及40m之较小者40m,宜减W4或W7。
综合上述原因,同时考虑框架-剪力墙结构中剪力墙的布置原则,选C。
(10).某20层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构办公楼,某层层高3.5m,楼板自外围竖向构件外挑,多遇水平地震标准值作用下,楼层平面位移如图所示。
该层层间位移采用各振型位移的CQC组合值,见表1-1;整体分析时采用刚性楼盖假定,在振型组合后的楼层地震剪力换算的水平力作用下楼层层间位移,见表1-2。
试问,该楼层扭转位移比控制值验算时,其扭转位移比应取下列哪组数值?
表1-1层间位移采用各振型位移的CQC组合值
表1-2在振型组合后的楼层地震剪力换算的水平力作用下楼层层间位移
ΔuA——同一侧楼层角点(挑板)处最大层间位移;
ΔuB——同一侧楼层角点处竖向构件最大层间位移;
ΔuC——同一侧楼层角点(挑板)处最小层间位移;
ΔuD——同一
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