事故后果模拟分析.docx

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事故后果模拟分析

2.2事故后果模拟分析法

火灾、爆炸、中毒是常见的重大事故，经常造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失，影响社会安定。

这里重点介绍有关火灾、爆炸和中毒事故（热辐射、爆炸波、中毒）后果分析，在分析过程中运用了数学模型。

通常一个复杂的问题或现象用数学模型来描述，往往是在一个系列的假设的前提下按理想的情况建立的，有递增模型经过小型试验的验证，有的则可能与实际情况有较大出入，但对辨识危险性来说是可参考的。

2.2.1泄漏

由于设备损坏或操作失误引起泄漏，大量易燃、易爆、有毒有害物质的释放，将会导致火灾、爆炸、中毒等重大事故发生，因此，后果分析由泄漏分析开始。

2.2.1.1泄漏情况分析

2.1.1.1.1泄漏的主要设备

根据各种设备泄漏情况分析，可将工厂（特别是化工厂）中易发生泄漏的设备归纳为以下10类：

管道、挠性连接器、过滤器、阀门、压力容器或反应器、泵、压缩机、储罐、加压或冷冻气体容器，火炬燃烧装置或放散管等。

⑴管道。

它包括管道、法兰和接头，其典型情况和裂口尺寸分别取管径的20%～100%、20%和20%～100%。

⑵挠性连接器。

它包括软管、波纹管和铰接器，其典型泄漏情况和裂口尺寸为：

①连接器本体破裂泄漏，裂口尺寸取管径的20%～100%；

②接头处的泄漏，裂口尺寸取管径的20%；

③连接装置损坏泄漏，裂口尺寸取管径的100%。

⑶过滤器。

它由过滤器本体、管道、滤网等组成，其典型泄漏情况和裂口尺寸分别取管径的20%～100%和20%。

⑷阀。

其典型泄漏情况和裂口尺寸为：

①阀壳体泄漏，裂口尺寸取管径的20%～100%；

②阀盖泄漏，裂口尺寸取管径的20%；

③阀杆损坏泄漏，裂口尺寸取管径的20%。

⑸压力容器或反应器。

包括化工生产中常用的分离器、气体洗涤器、反应釜、热交换器、各种罐和容器等。

其常见的此类泄漏情况和裂口尺寸为：

①容器破裂而泄漏，裂口尺寸取容器本身尺寸；

②容器本体泄漏，裂口尺寸取与其连接的粗管道管径的100%；

③孔盖泄漏，裂口尺寸取管径的20%；

④喷嘴断裂而泄漏，裂口尺寸取管径的100%；

⑤仪表管路破裂泄漏，裂口尺寸取管径的20%～100%；

⑥容器内部爆炸，全部破裂。

⑹泵。

其典型泄漏情况和裂口尺寸为：

①泵体损坏泄漏，裂口尺寸取与其连接管径的20%～100%；

②密封压盖处泄漏，裂口尺寸取管径的20%；

⑺压缩机。

包括离心式、轴流式和往复式压缩机，其典型泄漏情况和裂口尺寸为：

①压缩机机壳损坏而泄漏，裂口尺寸取与其连接管道管径的20%～100%；

②压缩机密封套泄漏，裂口尺寸取管径的20%。

⑻储罐。

露天储存危险物质的容器或压力容器，也包括与其连接的管道和辅助设备，其典型泄漏情况和裂口尺寸为：

①罐体损坏而泄漏，裂口尺寸为本体尺寸；

②接头泄漏，裂口尺寸为与其连接管道管径的20%～100%；

③辅助设备泄漏，酌情确定裂口尺寸。

⑼加压或冷冻气体容器。

包括露天或埋地放置的储存器、压力容器或运输槽车等，其典型泄漏情况和裂口尺寸为：

①露天容器内部气体爆炸使容器完全破裂，裂口尺寸取本体尺寸；

②容器破裂而泄漏，裂口尺寸取本体尺寸；

③焊接点（接管）断裂泄漏，取管径的20%～100%。

⑽火炬燃烧器或放散管。

它们包括燃烧装置、放散管、多通接头、气体洗涤器和分离罐等，泄漏主要发生在筒体和多通接头部位，裂口尺寸取管径的20%～100%。

表2-1典型泄漏情况和裂口尺寸取值表

序号

设备

典型泄漏情况

裂口尺寸取值

1

管道

包括管道、法兰和接头

管道泄漏

管径的20%～100%

法兰泄漏

管径的20%

接头泄漏

管径的20%～100%

2

绕性连接器

包括软管、波纹管和铰接器

连接器本体破裂泄漏

管径的20%～100%

接头处的泄漏

管径的20%

连接装置损坏泄漏

管径的100%

3

过滤器

由过滤器本体、管道、滤网等组成

本体泄漏

管径的20%～100%

管道泄漏

管径的20%～100%

滤网泄漏

管径的20%

4

阀

阀壳体泄漏

管径的20%～100%

阀盖泄漏

管径的20%

阀杆损坏泄漏

管径的20%

5

压力容器或反应器

包括化工生产中常用的分离器、气体洗涤器、反应釜、热交换器、各种罐和容器等

容器破裂而泄漏

容器本身尺寸

容器本体泄漏

与其连接的粗管道管径的100%

孔盖泄漏

管径的20%

喷嘴断裂而泄漏

管径的100%

仪表管路破裂泄漏

管径的20%～100%

容器内部爆炸

全部破裂

6

泵

泵体损坏泄漏

与其连接管径的20%～100%

密封压盖处泄漏

管径的20%

7

压缩机

包括离心式、轴流式和往复式压缩机

压缩机机壳损坏泄漏

与其连接管径的20%～100%

压缩机密封套泄漏

管径的20%

8

储罐

露天储存危险物质的容器或压力容器

罐体损坏而泄漏

裂口尺寸为本体尺寸

接头泄漏

与其连接管道管径的20%～100%

辅助设备泄漏

酌情确定裂口尺寸

9

加压或冷冻气体容器

包括露天或埋地放置的储存器、压力容器或运输槽车等

露天容器内部气体爆炸使容器完全破裂

本体尺寸

容器破裂而泄漏

本体尺寸

焊接点（接管）断裂泄漏

管径的20%～100%

10

火炬燃烧器或放散管

包括燃烧装置、放散管、多通接头、气体洗涤器和分离罐等

筒体和多通接头部位泄漏

管径的20%～100%

2.1.1.1.2造成泄漏的原因

从人－机系统来考虑造成各种泄漏事故的原因主要有四类：

⑴设计失误

①基础设计错误，如地基下沉，造成容器底部产生裂缝，或设备变形、错位等；

②选材不当，如强度不够、耐腐蚀性差、规格不符等；

③布置不合理，如压缩机和输出管道没有弹性连接，因振动而使管道破裂；

④选用机械不合适，如转速过高，耐温、耐压性能差等；

⑤选用计测仪器不合适；

⑥储罐、储槽未加液位计，反应器（炉）未加溢流管或放散管等。

⑵设备原因

①加工不符合要求，或未经检验擅自采用代用材料；

②加工质量差，特别是不具有操作证的焊工焊接质量差；

③施工和安装精度不高，如泵和电动机不同轴，机械设备不平衡，管道连接不严密等；

④选用的标准定型产品质量不合格；

⑤对安装的设备未按《机械设备安装工程及验收规范》进行验收；

⑥设备长期使用后未按规定检修期进行检修，或检修质量差造成泄漏；

⑦计测仪表未定期校验，造成计量不准；

⑧阀门损坏或开关泄漏，又未及时更换；

⑨设备附件质量差，或长期使用后材料变质、腐蚀或破裂等。

⑶管理原因

①没有制定完善的安全操作规程；

②对安全漠不关心，已发现问题不及时解决；

③没有严格执行监督检查制度；

④指挥错误，甚至违章指挥；

⑤让未经培训的工人上岗，知识不足，不能判断错误；

⑥检修制度不严，没有及时检修已出现故障的设备，使设备带病运转。

⑷人为失误

①误操作，违反操作规程；

②判断失误，如记错阀门位置或开错阀门；

③擅自离岗；

④思想不集中；

⑤发现异常现象不知如何处理；

2.1.1.1.3泄漏后果

泄漏一旦出现，其后果不单与物质的数量、易燃性、毒性有关，而且与泄漏物质的相态、压力、温度等状态有关。

这些状态可有多种不同的结合，在后果分析中，常见的可能结合有4种：

①常压液体；

②加压液化气体；

③低温液化气体；

④加压气体。

泄漏物质的物性不同，其泄漏后果也不同。

⑴可燃气体泄漏

可燃气体泄漏后与空气混合达到爆炸极限时，遇到引火源就会发生燃烧或爆炸。

泄漏后起火的时间不同，泄漏后果也不相同。

①立即起火。

可燃气体从容器中往外泄出时即被点燃，发生扩散燃烧，产生喷射性火焰或形成火球，它能迅速地危及泄漏现场，但很少会影响到厂区的外部。

②泄后起火。

可燃气体泄出后与空气混合形成可燃蒸气云团，并随风飘移，遇火源发生爆炸或爆轰，能引起较大范围的破坏。

⑵有毒气体泄漏

有毒气体泄漏形成云团在空气中扩散，有毒气体的浓密云团将笼罩很大的空间，影响范围大。

⑶液体泄漏

一般情况下，泄漏的液体在空气中蒸发而生成气体，泄漏后果与液体的性质和储存条件（温度、压力）有关。

①常温常压下液体泄漏。

这种液体泄漏后聚集在防液堤内或地势低洼处形成液池，液体由于持表面风的对流而缓慢蒸发，若遇引火源就会发生池火灾。

②加压液化气体泄漏。

一些液体泄漏时将瞬间蒸发，剩下的液体将形成一个液池，吸收周围的热量继续蒸发。

液体瞬时蒸发的比例决定于物质的性质及环境温度。

有些泄漏物可能在泄漏过程中全部蒸发。

③低温液体泄漏。

这种液体泄漏时将形成液池，吸收周围热量蒸发，蒸发量低于加压液化气体的泄漏量，高于常温常压下液体的泄漏量。

无论是气体泄漏还是液体泄漏，泄漏量的多少都是决定后果严重程度的主要因素，而泄漏量又与泄漏时间长短有关。

2.2.1.2泄漏量的计算

当发生泄漏的设备的裂口是规则的，而且裂口尺寸及泄漏物质的有关热力学、物理化学性质及参数已知时，可根据流体力学中的有关方程式计算泄漏量。

当裂口不规则时，可采取等效尺寸代替；当遇到泄漏过程中压力变化等情况时，往往采用经验公式计算。

（1）液体泄漏计算

液体泄漏速度可用流体力学的伯努利方程计算，其泄漏速度为：

Q0=CdAρ（2[p+P0]/ρ+2gh）1/2

（1）

式中Q0——液体泄漏速度，kg/s；

Cd——液体泄漏系数，按表2-1选取；

A——裂口面积，m2；

ρ——泄漏液体密度，㎏∕m3；

p——容器内介质压力，Pa；

p0——环境压力，Pa；

g——重力加速度，9.8m∕s2；

h——裂口之上液位高度，m；

表2-2液体泄漏系数Cd

雷诺数（Re）

裂口形状

圆形（多边形）

三角形

长方形

＞100

0.65

0.60

0.55

≤100

0.50

0.45

0.40

对于常压下的液体泄漏速度，取决于裂口之上液位的高低；对于非常压下的液体泄漏速度，主要取决于容器内介质与环境压力之差和液位高低。

当容器内液体是过热液体，即液体的沸点低于周围环境温度，液体流过裂口时由于压力减小而突然蒸发。

蒸发所需热量取自于液体本身，而容器内剩下液体的温度将降至常压沸点。

在这种情况下，泄漏时直接蒸发的液体所占百分比F可按下式计算：

F=Cp（T-T0）/H

（2）

式中Cp——液体的定压比热，J∕kg·K；

T——泄漏前液体的温度，K；

T0——液体在常压下的沸点，K；

H——液体的气化热，J∕kg；

按式

（2）计算的结果，几乎总是在0～1之间。

事实上，泄漏时直接蒸发的液体将以细小烟雾的形式形成云团，与空气相混合而吸收蒸发。

如果空气传给液体烟雾的热量不足以使其蒸发，有一些液体烟雾将凝结成液滴降落到地面，形成液池。

根据经验，当F＞0.2时，一般不会形成液池；当F＜0.2时，F与带走液体之比有线性关系，即当F＝0时没有液体带走（蒸发），当F＝0.1时有50%的液体被带走。

（2）气体泄漏量计算

气体从裂口泄漏的速度与其流动状态有关。

因此，计算泄漏量时首先要判断泄漏时气体流动属于音速还是亚音速流动，前者称为临界流，后者称为次临界流。

当式（3）成立时，气体流动属音速流动：

p0/p≤[2/（k+1）]k/（k-1）（3）

当式（4）成立时，气体流动属亚音速流动：

p0/p≥[2/（k+1）]k/（k-1）（4）

式中p0、p——符号意义同前；

k——气体的绝热指数，即定压比热Cp与定容比热Cv之比。

气体呈音速流动时，其泄漏量为：

Q0＝CdAρ[（Mk/RT）×（2/（k+1））k+1/（k-1）]1/2（5）

气体呈亚音速流动时，其泄漏量为：

Q0＝YCdAρ[（Mk/RT）×（2/（k+1））k+1/（k-1）]1/2（6）

上两式中Cd——气体泄漏系数，当裂口形状为圆形时取1.00，三角形时取0.95，长方形时取0.90；

Y——气体膨胀因子，它由下式计算：

Y＝{（1/（k－1））（（k+1）/2）k+1/k-1（p0/p）2/k[1-（p0/p）（k-1）/k]}1/2（7）

M——分子量；

ρ——气体密度，kg/m3；

R——气体常数，J/mol•K；

T——气体温度，K。

当容器内物质随泄漏而减少或压力降低而影响泄漏速度时，泄漏速度的计算比复杂。

如果流速小或时间短，在后果计算中可采用最初排放速度，否则应计算等效泄漏速度。

（3）两相流动泄漏量计算

在过热液体发生泄漏时，有时会出现气、液两相流动。

均匀两相流动的泄漏速度可按下式计算：

Q0＝CdA[2ρ（p-pc）]1/2（8）

式中Q0——两相流动混合物泄漏速度，kg/s；

Cd——两相流动混合物泄漏系数，可取0.8；

A——裂口面积，m2；

p——两相混合物的压力，Pa；

pc——临界压力，Pa，可取pc＝0.55Pa；

ρ——两相混合物的平均密度，kg/m3，它由下式计算：

ρ＝1/（Fv/ρ1+（1-Fv）/ρ2）（9）

ρ1——液体蒸发的蒸气密度，kg/m3；

ρ2——液体密度，kg/m3；

Fv——蒸发的液体占液体总量的比例，它由下式计算：

Fv＝Cp（T－Tc）/H（10）

Cp——两相混合物的定压比热，J/kg•K；

T——两相混合物的温度，K；

Tc——临界温度，K；

H——液体的气化热，J/g。

当F＞1时，表面液体将全部蒸发成气体，这时应按气体泄漏公式计算；如果Fv很小，则可近似按液体泄漏公式计算。

2.2.1.3泄漏后的扩散

如前所述，泄漏物质的特性多种多样，而且还受原有条件的强烈影响，但大多数物质从容器中泄漏出来后，都可发展成弥散的气团向周围空气扩散。

对可燃气体若遇到引火源会着火。

这里仅讨论气团圆形释放的开始形式，即液体泄漏后扩散、喷射扩散和绝热扩散。

关于气团在大气中扩散属环境保护范畴，在此不予考虑。

1）液体的扩散

液体泄漏后立即扩散到地面，一直流到低洼处或人工边界，如防火堤、岸墙等，形成液池。

液体泄漏出来不断蒸发，当液体蒸发速度等于泄漏速度时，液池中的液体量将维持不变。

如果泄漏的液体时是低挥发度的，则从液池中蒸发量较少，不易形成气团，对厂外人员没有危险；如果着火则形成池火灾；如果渗透进土壤，有可能对环境造成影响。

如果泄漏的时挥发性液体或低温液体，泄漏后液体蒸发量大，大量蒸发在液池上面后会形成蒸气云并对扩散到厂外，对厂外人员有影响。

（1）液池面积

如果泄漏的液体已达到人工边界，则液池面积即为人工边界围成的面积。

如果泄漏的液体未达到人工边界，则将假设液体的泄漏点为中心呈扁圆柱形在光滑表面上扩散，这时液池半径r用下式计算：

瞬时泄漏（泄漏时间不超过30s）时：

（11）

连续泄漏（持续泄漏10min以上）时：

r＝（32gmt3/πp）1/4（12）

上述两式中：

r——液池半径，m；

m——泄漏的液体质量，kg；

g——重力加速度，9.8m/s2；

p——设备中液体压力，Pa；

t——泄漏时间，s；

（2）蒸发量

液池内液体蒸发按其机理可分为闪蒸、热量蒸发和质量蒸发三种。

下面分别介绍。

①闪蒸：

过热液体泄漏后，由于液体的自身热量而直接蒸发称为闪蒸。

发生闪蒸时液体蒸发速度Q1可由下式计算：

Q1＝Fv•m/t（13）

式中Fv——直接蒸发的液体与液体总量的比例；

m——泄漏的液体总量，kg；

t——闪蒸时间，s。

②热量蒸发：

当Fv＜1或Qt＜m时，则液体闪蒸不完全，有一部分液体在地面形成液池并吸收地面热量而气化称为热量蒸发。

热量蒸发速度Q1按下式计算：

（14）

式中A1——液池面积，㎡；

T0——环境温度，K；

Tb——液体沸点，K；

H——液体蒸发热，J/kg；

L——液池长度，m；

a——热扩散系数，㎡/s，见表；

K——导热系数，J/m·K，见表；

t——蒸发时间，s；

Nu——努舍尔特（Nusselt）数。

表示对流传热系数的准数。

Nu=C（Gr*Pr）n=C*λ/l*（CpβgΔtl3ρ2/[λμ]）n=C*（Cpβg[T0-Ta]l3ρ2/[Kμ]）n*λ/l

β——体积膨胀系数；K-1；

Ta——液体温度；K；T0——地面温度；

μ——粘度；mPa·s

ρ——液体密度；kg/m3

表2-3某些地面的热传递性质

地面情况

K/（J·m-1·K-1）

a/（㎡·s-1）

水泥

土地（含水率8%）

干涸土地

湿地

砂砾地

1.1

0.9

0.3

0.6

2.5

1.29×10-7

4.3×10-7

2.3×10-7

3.3×10-7

11.0×10-7

表2-2-1C、n取值范围

（Gr*Pr）范围

C

N

＜104

104-109

109-1012

1.36

0.59

0.10

1/5

1/4

1/3

③质量蒸发：

当地面传热停止时，热量蒸发终止，转而由液池表面之上气流运动使液体蒸发，称为质量蒸发。

其蒸发速度Q1为：

（15）

式中a——分子扩散系数，㎡/s；

Sh——舍伍德（sherwood）数；

性质：

是反映包含有待定传质系数的无因次数群，类似于传热中的努塞特数，以符号Sh或Nsh表示。

它是由三个物理量组成，即Sh=k′L/DAB。

式中：

k′为传质系数，m/s；L为特性尺寸，m；DAB为溶质A在溶剂中B中的特性系数，m2/s。

时

而

A——液池面积，m2；

L——液池长度，m；

ρ1——液体的密度，㎏/m3。

2）喷射扩散

气体泄漏时从裂口喷出，形成气体喷射。

大多数情况下气体直接喷出后，其压力高于周围环境大气压力，温度低于环境温度。

在进行气体喷射计算时，应以等价喷射孔口直径计算。

等价喷射的孔口直径下式计算：

（16）

式中D——等价喷射孔径，m；

D0——孔口孔径，m；

ρ0——泄漏气体的密度，㎏/m3；

ρ——周围环境条件下气体的密度，㎏/m3。

如果气体泄漏能瞬时间达到周围环境的温度、压力状况，即ρ0＝ρ，则D＝D0。

（1）喷射的浓度分布

在喷射轴线上距孔口x处的气体浓度C（x）为：

（17）

式中b1、b2——分布函数，其表达式如下：

b1＝50.5+48.2ρ-9.95ρ2

b2＝23+41ρ

其余符号意义同前。

如果把式（17）改写成x是C（x）的函数形式，则给定某浓度值C（x），就可算出具有该浓度的点至孔口的距离x。

在过喷射轴线上点x且垂直于喷射轴线的平面内任一点处的气体浓度为：

（18）

式中C（x,y）——距裂口距离x且垂直于喷口轴线的平面内Y点的气体浓度，㎏/m3；

C（x）——喷射轴线上距裂口x处的气体浓度，㎏/m3；

b2——分布参数，同前；

y——目标点到喷射轴线的距离，m。

（2）喷射轴线上的速度分布

喷射速度随着轴线距离增大而减少，直到轴线上的某一点喷射速度等于风速为止，该点称为临界点。

临界点以后的气体运动不再符合喷射规律。

沿喷射轴线上的速度分布由下式得出：

（19）

式中ρ0——泄漏气体的密度，㎏/m3；

ρ——周围环境条件下气体的密度，㎏/m3；

D——等价喷射孔径，m；

b1——分布参数，同前；

x——喷射轴线上距裂口某点的距离，m；

V（x）——喷射轴线上距裂口x处一点的速度，m/s；

V0——喷射初速度，等于气体泄漏时流出裂口时的速度，m/s，按下式计算：

（20）

Q0——气体泄漏速度，㎏/s；

Cd——气体泄漏系数；

D0——裂口直径，m；

当临界点处的浓度小于允许浓度（如可燃气体的燃烧下限或者有害气体最高允许浓度）时，只需按喷射来分析；若该点浓度大于允许浓度时，则需要进一步分析泄漏气体在大气中扩散的情况。

（3）绝热扩散

闪蒸液体或加压气体瞬时泄漏后，有一段快速扩散时间，假定此过程相当快以致在混合气团和周围环境之间来不及热交换，则称此扩散为绝热扩散。

根据TNO（1997年）提出的绝热扩散模式，泄漏气体（或液体闪蒸形成的蒸汽）的气团呈半球形向外扩散。

根据浓度分布情况，把半球分成内外两层,内层浓度均匀分布,且具有50%的泄漏量；外层浓度呈高斯分布，具有另外50%的泄漏量。

绝热扩散过程分为两个阶段，第一阶段气团向外扩散至大气压力，在扩散过程中气团获得动能，称为“扩散能”；第二阶段，扩散能再将气团向外推，使紊流混合空气进入气团，从而使气团范围扩大。

当内层扩散速度降到一定值时，可以认为扩散过程结束。

（1）气团扩散能

在气团扩散的第一阶段，扩散的气体（或蒸气）的内能一部分用来增加动能，对周围大气做功。

假设该阶段的过程为可逆绝热过程，并且是等熵的。

1气体泄漏扩散能。

根据内能变化得出扩散能计算公式如下：

E=CV（T1-T2）-0.98P0（V2-V1）（21）

式中E——气体扩散能，J；

Cv——定容比热，J/㎏·K；

T1——气团初始温度，K；

T2——气团压力降至大气压力时的温度，K；

P0——环境压力，Pa；

V1——气团初始体积，m3；

V2——气团压力降至大气压力时的体积，m3。

2闪蒸液体泄漏扩散能

蒸发的蒸气团扩散能可以按下式计算：

E=［H1-H2-Tb（S1-S2）］W-0.98（P1-P0）V1（22）

式中E——闪蒸液体扩散能，J；

H1——泄漏液体初始焓，J/㎏；

H2——泄漏液体最终焓，J/㎏；

Tb——液体的沸点，K；

S1——液体蒸发前的熵，J/㎏·K；

S2——液体蒸发后的熵，J/㎏·K；

W——液体蒸发量，㎏；

P1——初始压力，Pa；

P0——周围环境压力，Pa；

V1——初始体积，m3。

（1）气团半径与浓度

在扩散能的推动下气团向外扩散，并与周围空气发生紊流混合。

1内层半径与浓度

气团内层半径R1和浓度C是时间函数，表达式如下：

（23）

（24）

式中t——扩散时间，s；

V0——在标准温度、压力下的气体体积，m3；

Kd——紊流扩散系数，按下式计算：

（25）

如上所述，当中心扩散速度（dR/dt）降到一定值时，第二阶段才结束。

临界速度的选择是随机的而且不稳定的。

设扩散结束时扩散速度为1m/s，则扩散结束时内层半径R1和浓度C可按下式计算：

R1=0.08837E0.3V01/3（26）

C=172.95E-0.9（27）

2外层半径与浓度。

第二阶段末气团外层的大小可根据试验观察得出，即扩散终结时外层气团半径R2由下式求得：

R2=1.456R1（28）

式中R1、R2——分别为气团内层、外层半径，m。

外层气团浓度自内层向外层呈高斯分布。

2.2.2火灾

易燃、易爆的气体及液体泄漏后遇到引火源就会被点燃而着火燃烧。

它们被点燃后的燃烧方式有池火、喷射火、火球和突发火四种。

2.2.2.1池火

可燃液体（如汽油、柴油等）泄漏后流到地面形成液池，或流到水面并覆盖水面，遇到火源燃烧而成池火。

1）燃烧速度

当液池中的可燃液体的沸点高于周围环境温度时，液体表面上单位面积的燃烧速度dm∕dt为：

（29）

式中dm/dt——单位表面积燃烧速度，kg∕m2·s；

HC——液体燃烧热，J/kg;

Cp——液体的定压比热，J/kg·K;

Tb——液体的沸点，K；

T0——环境温度，K；

H——液体的气化热，J/kg。

当液体