现浇箱梁贝雷支架计算书.docx
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现浇箱梁贝雷支架计算书
某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书
一、计算依据
《路桥施工计算手册》、《建筑施工脚手架实用手册》、《装配式公路钢桥多用途使用手册》、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《预应力混凝土桥梁施工技术要点》、《建筑荷载设计规范》、《实用五金手册》。
二、模板及支架材料的选用
(1)箱梁底模和侧模均采用厚为15mm的竹胶合板,底模下纵桥向铺10cm×10cm方木,横桥向铺15cm×15cm方木;侧模立柱和横档均采用10cm×10cm方木。
整桥采用钢管柱上接工字钢,工字钢上架设单排单层贝雷片支架,支架基础采用C15混凝土条形基础,钢管柱与混凝土基础采用预埋法兰盘连接。
(2)在端横梁薄壁墩外侧部位底模和侧模也采用厚为15mm的竹胶合板,底模下横桥向铺10cm×10cm方木,纵桥向铺15cm×15cm方木,支撑采用钢管柱上架设工字钢的支架方式,钢管柱与承台采用预埋法兰盘连接,钢管柱与工字钢采用焊接。
侧模立柱和横档均采用10cm×10cm方木。
方木材质为松木。
三、支架初步设计
(1)支架基础采用C15混凝土条形基础,结构尺寸为4000cm×200cm×50cm;基础上采用直径Φ=325mm,厚δ=10mm的钢管柱,钢管柱与混凝土基础采用预埋法兰盘连接。
在钢管柱上横桥方向铺设双排I28b工字钢,钢管柱与工字钢连接处设卸落箱,卸落箱采用直径Φ=377mm,厚δ=15mm,高350mm的圆形钢管,砂箱顶心采用直径Φ=325mm,厚δ=12mm,高300mm的钢管,顶心的卸落高度为150mm,放入砂箱的深度为150mm。
顶心与工字钢采用焊接。
工字钢上纵桥向架设单排单层200型贝雷片。
贝雷片上铺设方木作为箱梁模板的纵、横肋,净间距由计算推算。
侧模立柱和横档净间距也由计算推算。
(2)在端横梁薄壁墩外侧部位支架采用双排直径Φ=146mm,厚δ=6mm的钢管柱,钢管柱中心距为1.1m,钢管柱与承台用预埋法兰盘连接,与工字钢采用焊接。
柱上横桥向铺设I36b工字钢,工字钢上铺设方木作为模板的纵横肋,净间距由计算推算。
侧模立柱和横档净间距也由计算推算。
四、地基处理
由于地基承载力低,需将地基进行处理,基础处理采用:
将河道内软土全部挖除后用机械碾压密实,然后按基础设计高程用粘性土进行回填,回填时应分层压实,分层厚度不得大于30cm,密实度应大于90%。
在回填土上铺30cm厚的级配碎石垫层,级配碎石宽240cm,长4400cm。
(见图1钢柱基础图)
四、模板、支架受力分析
1.梁端部分箱室处顶板混凝土厚0.25m,底板厚0.35;翼板部分混凝土最大厚度为0.5m;跨中部分箱室处顶板混凝土厚0.25m,底板混凝土厚0.2m。
计算时按梁端部分箱室处混凝土厚度计算,控制箱梁各箱室处、翼板处的底模、楞木的设计。
2.梁端部分腹板厚2.98m,计算时按此厚度控制梁端和中跨腹板处底模、小肋、大肋、贝雷梁、工字钢的设计。
3.梁端薄壁墩外侧部位,混凝土最厚部分为2.98m,以此厚度计算控制梁端薄壁墩外侧部位处的底模、小肋、大肋、工字钢的设计。
4.
施工时,箱梁分2次浇注,第1次先浇注底板和腹板混凝土,第二次浇注顶板及翼板混凝土(见图2)。
在箱梁整体浇注完成后,再浇注拱脚混凝土。
待箱梁整体张拉完成后,才进行钢管拱的施工。
故在计算模板、支架时,不考虑拱脚混凝土和钢管拱。
为简化计算,确保安全,计算时假定箱梁2次混凝土同时施工,并且第一次浇注不分担第二次浇注部分的荷载。
五、施工荷载的取值
1.恒载
(1)梁体自重:
箱梁混凝土标号为C50,混凝土自重取26KN/m3,冲击系数取1.1。
(2)竹胶合板自重取8.5KN/m3。
(3)方木自重取7.5KN/m3。
(4)贝雷片每片每延米自重取1KN/m(包括连接器等附属物)。
2.活载
(1)施工人员、机具、材料及其它临时荷载,在计算模板及其下面的楞木时,按均布荷载2.5KN/m2计算,并以集中荷载2.5KN进行比较,取二者产生的弯矩最大者。
计算支架时,按均布荷载1.5KN/m2计算。
(2)混凝土振捣荷载:
计算底模时取2.0KN/m2,计算侧模时取4.0KN/m2。
(3)荷载组合
根据《建筑荷载设计规范》,均布荷载=结构重要性系数×(恒载分项系数×恒载设计值+活载分项系数×活载设计值)。
结构重要性系数取1.0,恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4。
六、模板计算
1.底模计算
(1)强度条件:
σ<[σm]
qL2
M10
σ= =
Wbh2
6
式中:
L──底模下小肋净间距;
b──模板宽度,取b=1.0m;
h──模板厚,取h=0.015m;
[σm]── 木材的抗弯拉强度,取[σm]=13Mpa;
q── 作用在模板上的均布荷载
q=1.0×{[(26×H×1.1)+(8.5×0.015×1×1)]×1.2+(2+2.5)×1.4}=34.32H+6.453
其中:
H为混凝土的高度。
将上式代入强度条件则有:
L<{4.875/(34.32H+6.453)}1/2
当H=2.98m时,L=0.212m;
H=0.6m时,L=0.425m。
(2)刚度条件:
f<[fm]
qL4L128EI
f= <即:
qL3<
128EI400400
其中:
E──木材取E=9×103KN/m3;
I=bh3/12
取模板宽b=1.0m;q不计入振动荷载,则:
q=1.0×{[(26×H×1.1)+(8.5×0.015×1×1)]×1.2+2.5×1.4}=34.32H+3.653
将上式代入刚度条件,则:
L<{(128/×9×106×1×0.0153/400×(34.32H+3.653)×12)1/3
=(0.81/(34.32H+3.653)1/3
当H=2.98m时,L=0.197m;
H=0.6m时,L=0.322m。
因此,在梁端及跨中腹板处,小肋净间距采用0.15m;在翼板及箱室处,小肋净间距采用0.30m,能够满足模板强度及刚度要求。
2.侧模计算
(1)新浇混凝土对模板侧压力计算:
按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000),当采用泵送混凝土时,新浇混凝土对侧模板压力采用下式计算:
P=4.6×v1/4
其中:
P── 新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力 (KN/m2)
v── 混凝土浇注速度,本计算取2m/h
则:
P=4.6×21/4=5.47Kpa
(1)模板验算
取1m宽模板:
q=1.0×(5.47×1.2+4×1.4)×1=12.164KN/m
立柱初步设计净间距采用0.4m,横档初步设计中心间距采用0.60m
强度验算:
木材:
[σm]=13Mpa;
E──木材取E=9×103KN/m3。
M=qL2/10=12.164×0.402/10=0.195KN.m=1.95×105N.mm
Wn=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
σ=M/Wn=1.95×105/3.75×104=5.2Mpa<[σm]=13Mpa;
满足要求
刚度验算:
取1m宽模板,q不计混凝土振动荷载,则:
q=1.0×(5.47×1.2)×1=6.564KN/m=6.564N/mm
f=qL4/(128EI)=6.564×4004/(128×9×103×1000×153/12)=0.52mm<[f]=L/400=400/400=1mm
满足要求
(2)立柱验算:
侧模立柱采用10cm×10cm方木,净间距40cm,横档中心间距60cm。
荷载化为线荷载:
q=12.164×0.6=7.2984KN/m
为简化计算,采用连续梁进行验算。
强度验算:
M=qL2/10=7.2984×0.62/10=0.263KN.m=2.63×105N.mm
Wn=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
σ=M/Wn=2.63×105/1.67×105=1.575Mpa<[σm]=13Mpa;
满足要求
挠度验算:
荷载化为线荷载:
q=6.564×0.6=3.9384KN/m=3.9384N/mm
f=qL4/(128EI)=3.9384×6004/(128×9×103×100×1003/12)=0.05mm
<[f]=L/400=600/400=1.5mm
满足要求
(3)侧模横档验算:
侧模横档采用10cm×10cm方木,中心间距60cm,立柱支撑中心间距采用0.8m,即跨径L=80cm。
荷载化为线荷载:
q=12.164×0.8=9.7312KN/m
为简化计算,采用连续梁进行验算。
强度验算:
M=qL2/10=9.7312×0.82/10=0.623KN.m=6.23×105N.mm
Wn=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
σ=M/Wn=6.23×105/1.67×105=3.73Mpa<[σm]=13Mpa;
满足要求
挠度验算:
荷载化为线荷载:
q=6.546×0.8=5.2512KN/m=5.2512N/mm
f=qL4/(128EI)=5.2512×8004/(128×9×103×100×1003/12)=0.224mm
<[f]=L/400=800/400=2mm
满足要求
因此,侧模板立柱净间距采用40cm,横档中心间距采用60cm,横档支撑中心间距为0.80m,满足侧模板强度和刚度要求,也满足立柱和立柱的强度及刚度要求。
七、支架验算
(一)小肋强度验算
1.翼板及箱室处:
混凝土厚0.6m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.3m,大肋净间距为1m。
模板及小肋每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.3=0.3775KN/m2
q=1.0×{[(26×0.6×0.3×1.0)×1.1+0.3775×0.3×1.0)]×1.2+(2+2.5)×0.3×1.0×1.4}=8.2035KN/m=8.2035N/mm
M=qL2/10=(8.2035×10002)/10=820350N.mm
Wn=bh2/6=(100×1002)/6=166666.7mm3
σm=M/Wn=820350/166666.67=4.922Mpa<[σm]=13Mpa
满足要求
2.梁端腹板处:
混凝土厚2.98m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距为0.6m。
模板及楞木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15=0.6275KN/m2
q=1.0×{[(26×2.98×0.15×0.6)×1.1+0.6275×0.15×0.6)]×1.2+(2+2.5)×0.15×0.60×1.4}=9.839m=9.839N/mm
M=qL2/10=(9.839×6002)/10=354204N.mm
Wn=bh2/6=(100×1002)/6=166666.67mm3
σm=M/Wn=354204/166666.67=2.125Mpa<[σm]=13Mpa
满足要求
3.梁端薄壁墩外侧部位:
混凝土厚2.98m,底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(纵桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距为0.2m。
模板及楞木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15=0.6275KN/m2
q=1.0×{[(26×2.98×0.15×0.2)×1.1+0.6275×0.15×0.2)]×1.2+(2+2.5)×0.15×0.20×1.4}=3.280m=3.280N/mm
M=qL2/10=(3.280×2002)/10=13120N.mm
Wn=bh2/6=(100×1002)/6=166666.67mm3
σm=M/Wn=13120/166666.67=0.079Mpa<[σm]=13Mpa
满足要求
(二)小肋挠度验算
1.翼板及箱室处:
混凝土厚0.6m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.3m,大肋净间距为1m。
木材E=9×103MpaI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.333mm4
模板及小肋每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.3=0.3775KN/m2
q不计混凝土振动荷载,则
q=1.0×{[(26×0.6×0.3×1)×1.1+0.3775×0.3×1)]×1.2+2.5×0.30×1×1.4}=7.3635KN/m=7.3635N/mm
f=(qL4)/128EI)=(7.3635×10004)/(128×9×103×8333333.333=0.767mm<[fm]=L/400=1000/400=2.5mm
满足要求
2.梁端腹板处:
混凝土厚2.98m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距为0.6m。
木材E=9×103MpaI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.333mm4
模板及楞木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15=0.6275KN/m2
q不计混凝土振动荷载,则
q=1.0×{[(26×2.98×0.15×0.6)×1.1+0.6275×0.15×0.6)]×1.2+2.5×0.15×0.6×1.4}=9.587KN/m=9.587N/mm
f=(qL4)/128EI)=(9.587×6004)/(128×9×103×8333333.333)=0.129mm<[fm]=L/400=600/400=1.5mm
满足要求
3.梁端薄壁墩外侧部位:
混凝土厚2.98m,底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(纵桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距为0.2m。
木材E=9×103MpaI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.333mm4
模板及楞木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15=0.6275KN/m2
q不计混凝土振动荷载,则
q=1.0×{[(26×2.98×0.15×0.2)×1.1+0.6275×0.15×0.2)]×1.2+2.5×0.15×0.2×1.4}=3.196KN/m=3.196N/mm
f=(qL4)/128EI)=(3.196×2004)/(128×9×103×8333333.333)=0.0005mm<[fm]=L/400=200/400=0.5mm
满足要求
(三)大肋强度验算
1.翼板及箱室处:
混凝土厚0.6m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.3m,大肋净间距1m,跨径L=1m。
模板方木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/3+0.15×0.15×7.5=0.54265KN/m2
q=1.0×{[(26×0.6×1.0×1.0)×1.1+0.54265×1.0×1.0)]×1.2+(2+2.5)×1.0×1.0×1.4}=26.957KN/m=26.957N/mm
M=qL2/10=(26.957×10002)/10=2695700N.mm
Wn=bh2/6=(150×1502)/6=562500mm3
σm=M/Wn=2695700/562500=4.792Mpa<[σm]=13Mpa
满足要求
2.梁端腹板处:
混凝土厚2.98m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距0.6m,跨径L=1m。
模板方木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.6=0.90875KN/m2
q=1.0×{[(26×2.98×0.6×1)×1.1+0.90875×0.6×1)]×1.2+(2+2.5)×0.6×1×1.4}=65.798KN/m=65.798N/mm
M=qL2/10=(65.798×10002)/10=6579800N.mm
Wn=bh2/6=(150×1502)/6=562500mm3
σm=M/Wn=6579800/562500=11.697Mpa<[σm]=13Mpa
满足要求
3.梁端薄壁墩外侧部位:
混凝土厚2.98m,底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(纵桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距0.20m,跨径L=1.4m。
模板方木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.20=1.47125KN/m2
q=1.0×{[(26×2.98×0.20×1.4)×1.1+1.47125×0.20×1.4)]×1.2+(2+2.5)×0.20×1.4×1.4}=30.895KN/m=30.895N/mm
M=qL2/10=(30.895×14002)/10=6055420N.mm
Wn=bh2/6=(150×1502)/6=562500mm3
σm=M/Wn=6055420/562500=10.765Mpa<[σm]=13Mpa
满足要求
(四)大肋挠度验算
1.翼板及箱室处:
混凝土厚0.6m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.3m,大肋净间距1m,跨径L=1m。
木材E=9×103MpaI=(bh3)/12=(150×1503)/12=42187500mm4
模板及方木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.3+0.15×0.15×7.5=0.54625KN/m2
q不计混凝土振动荷载,则
q=1.0×{[(26×0.6×1×1)×1.1+0.54625×1×1)]×1.2+2.5×1×1×1.4}=24.7475KN/m=24.7475N/mm
f=(qL4)/128EI)=(24.7475×10004)/(128×9×103×42187500)=0.509mm<[fm]=L/400=1000/400=2.5mm
满足要求
2.梁端腹板处:
混凝土厚2.98m,底板下纵桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(横桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距为0.6m,跨径L=1m。
木材E=9×103MpaI=(bh3)/12=(150×1503)/12=42187500mm4
模板及方木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.6=0.90875KN/m2
q不计混凝土振动荷载,则
q=1.0×{[(26×2.98×0.60×1)×1.1+0.90875×0.60×1)]×1.2+2.5×0.60×1×1.4}=64.118KN/m=64.118N/mm
f=(qL4)/128EI)=(64.118×10004)/(128×9×103×42187500)=1.319mm<[fm]=L/400=1000/400=2.5mm
满足要求
3.梁端薄壁墩外侧部位:
混凝土厚2.98m,底板下横桥向采用0.1×0.1m的小方木,小肋下为0.15×0.15m大方木(纵桥向)。
小肋净间距0.15m,大肋净间距为0.2m,跨径L=1.4m。
木材E=9×103MpaI=(bh3)/12=(150×1503)/12=42187500mm4
模板及方木每平方米自重:
0.015×1×8.5+0.1×0.1×7.5/0.15+0.15×0.15×7.5/0.2=1.47125KN/m2
q不计混凝土振动荷载,则
q=1.0×{[(26×2.98×0.20×1.4)×1.1+1.47125×0.20×1.4)]×1.2+2.5×0.20×1.4×1.4}=30.111KN/m=30.111N/mm
f=(qL4)/128EI)=(30.111×14004)/(128×9×103×42187500)=2.380mm<[fm]=L/400=1400/400=3.5mm
满足要求
因此,全桥在底模下纵桥向采用0.1×0.1m的方木作为模板小肋,在腹板处净间距为0.15m,在箱室处净间距为0.30m;在小肋下横桥向采用0.15×0.15m的方木作为模板的大肋,在腹板处净间距为0.6m,在箱室处净间距为1.0m;薄壁墩外侧部位横桥向采用0.1×0.1m的方木作为模板小肋,净间距为0.15m,在小肋下纵桥向采用0.15×0.15m的方木作为模板的大肋,净间距为0.2m,其强度和刚度满足要求。
八、贝雷片计算
全桥采用单排单片,横桥向每1m一片,纵桥向在梁端变截面部分跨径8m,其余部分跨径为9m和6m。
查《装配式公路钢桥多用途使用手册》,钢材E=2.1×105Mpa;I=250497.2cm4;[M]=788.2KN.m;[Q]=245.2KN
本计算按最不利因素考虑,取腹板下一纵梁进行验算,则:
1.梁端部分:
跨径L=8m
腹板混凝土厚2.98m,顶板及底板混凝土总厚0.6m,模板及方木重0.90875KN/m2。
贝雷片自重1KN/m。
q=1.0×{[(26×2.98×0.35+26×0.6)+0.90875+1)]×1.2+(2+1.5)×1.4}=58.452KN/m
M=(qL2)/8=(58.452×82)/8=467.616KN.m<[M]=788.2N.m
Q=qL/2=(58.452×8)/2=233.808KN<[Q]=245.2KN
f=(5qL4)/(384EI)=(5×58.452×84)/(384×2.1×108×250497.2×10-8)=0.0059m=5.9mm<[f]=L/400=8000/400=20mm
满足要求
2.跨中部分:
跨径L=9m
腹板混凝土厚2.0m,顶板及底板混凝土总厚0.45m,模板及方木重0.90875KN/m2。
贝雷片自重1KN/m。
q=1.0×{[(26×2.0×0.35+26×0.45)+0.90875+1]×1.2+(2+1.5)×1.4}
=43.071KN/m
M=(qL2)/8=(43.071×92)/8=436.094KN.m<[M]=788.2KN.m
Q=qL/2=(43.071×9)/2=193.820KN<[Q]=245.2KN
f=(5qL4)/(384EI)=(5×43.071×94)/(384×2.1×108×250497.2×10-8)=0.007m=7mm<[f]=L/400=9000/400=22.5mm
满足要求
九、柱顶工字钢计算
1.全桥工字钢验算:
在贝雷片下横桥方向支设双排I28b工字钢,在翼板处跨径L=4.0m,其余部分跨径L=3.0m。
查《实用
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