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03电感式传感器
第一节传感器线圈的电气参数(了解)
(ElectricalParametersofCoil)
图3.1为一种简单的自感式传感器,它由线圈、铁心和衔铁等组成。
当衔铁随被测量变化而上、下移动时,铁心气隙、磁路磁阻随之变化,引起线圈电感量的变化,然后通过测量电路转换成与位移成比例的电量,实现了非电量到电量的变换。
可见,这种传感器实质上是一个具有可变气隙的铁心线圈。
图3.1 变气隙式自感传感器 图3.2 传感器线圈的等效电路L-电感;
Rc-铜耗电阻;Re-铁心涡流损耗电阻;Rh-磁滞损耗电阻;C-寄生电容
类似于上述自感式传感器,变磁阻式传感器通常都具有铁心线圈或空心线圈(可视作前者的特例)。
将传感器线圈等效成图3.2所示的等效电路,并对电路参数进行简单讨论。
1.线圈电感L由磁路基本知识可知,匝数为W的线圈电感为:
(3-1)
式中 Rm——磁路总磁阻。
当线圈具有闭合磁路时:
(3-2)式中 RF——导磁体总磁阻。
当线圈磁路具有小气隙时:
(3-3)
式中 Rθ——气隙总磁阻。
为了分析方便,需要将各种形式的线圈的电感L用统一的式子表达。
为此,引入等效磁导率概念,即将线圈等效成一封闭铁心线圈,其磁路等效磁导率为μe,磁通截面积为S,磁路长度为l,于是式(3-1)变为:
(3-4)
式中 μ——真空磁导率,μ=4π×10-7(H/m)。
2.铜损电阻Rc取决于导线材料及线圈的几何尺寸
3.涡流损耗电阻Re 由频率为f的交变电流激励产生的交变磁场,会在线圈铁心中造成涡流及磁滞损耗。
根据经典的涡流损耗计算公式知,为降低涡流损耗,叠片式铁心的片厚应薄;高电阻率有利于损耗的下降,而高磁导率却会使涡流损耗增加。
4.磁滞损耗电阻Rh铁磁物质在交变磁化时,磁分子来回翻转而要克服阻力,类似摩擦生热的能量损耗。
5.并联寄生电容C的影响并联寄生电容主要由线圈绕组的固有电容与电缆分布电容所构成。
图3.3 线圈等效电路的变换形式
为便于分析,先不考虑寄生电容C,并将图3.2中的线圈电感与并联铁损电阻等效为串联铁损电阻Re′与串联电感L′的等效电路,如图3.3所示。
这时Re′和L′的串联阻抗应该与Re和L的并联阻抗相等,即:
(3-5)
(3-6)
式(3-5)表明,铁损的串联等效电阻Re′与L有关。
因此,当被测非电量的变化引起线圈电感量改变时,其电阻值亦发生不希望有的变化。
要减少这种附加电阻变化的影响,比值Re/ωL应尽量小,以使Re′<<ωL′,从而减小了附加电阻变化的影响。
可见,在设计传感器时应尽可能减少铁损。
当考虑实际存在并联寄生电容C时,阻抗Z为;
(3-7)
式中,总的损耗电阻
,品质因数。
当Q>>1时,1/Q2可以忽略,式(3-7)可简化为:
(3-8)
有效值Q为:
(3-9)
电感的相对变化:
(3-10)
由式(3-8)、(3-9)、(3-10)知,并联电容C的存在,使有效串联损耗电阻与有效电感均增加,有效品质因素Q值下降并引起电感的相对变化增加,即灵敏度提高。
因此,从原理而言,按规定电缆校正好的仪器,如更换了电缆,则应重新校正或采用并联电容加以调整。
实际使用中因大多数变磁阻式传感器工作在较低的激励频率下(f≤10kHz),上述影响常可忽略,但对于工作在较高激励频率下的传感器(如反射式涡流传感器),上述影响必需引起充分重视。
第二节自感式传感器
(SelfInductionSensors)
(掌握具体过程公式可以不要求,但要结论)
一.工作原理与输出特性
自感式传感器实质上是一个带气隙的铁心线圈。
按磁路几何参数变化形式的不同,目前常用的自感式传感器有变气隙式、变面积式与螺管式三种;按磁路的结构型式又有Π型、E型或罐型等等;按组成方式分,有单一式与差动式两种。
1.变气隙式自感传感器
变气隙式自感传感器的结构原理见图3.1。
由于变气隙式传感器的气隙通常较小,可以认为气隙磁场是均匀的,若忽略磁路铁损,则图3.1传感器的磁路总磁阻为:
(3-11)
式中l1,l2——铁心和衔铁的磁路长度(m);
S1,S2——铁心和衔铁的截面积(m2);
μ1、μ2——铁心和衔铁的磁导率(H/m);
S、lδ——气隙磁通截面积(m2)和气隙总长(m)。
将式(3-11)代入式(3-1),可得:
(3-12)
由式(3-12)可知,当铁心、衔铁的材料和结构与线圈匝数确定后,若保持S不变,则L即为lδ的单值函数,这就是变气隙式传感器的工作原理。
为了精确分析传感器的特性,利用前述等效磁导率μe的概念,由式(3-4)可得:
(3-13)
同时,由式(3-11)得:
(3-14)
式中μ——铁心和衔铁的相对磁导率,通常μ>>1。
所以:
(3-15)
代入式(3-4)可得带气隙铁心线圈的电感为:
(3-16)
式中
,为一常数。
对式(3-16)进行微分可得传感器的灵敏度为:
(3-17)
由上式可知,变气隙式传感器的输出特性是非线性的,式中负号表示灵敏度随气隙增加而减小,欲增大灵敏度,应减小lδ,但受到工艺和结构的限制。
为保证一定的测量范围与线性度,对变气隙式传感器,常取δ=lδ/2=0.1~0.5mm,Δδ=(1/5~1/10)δ。
2.变面积式自感传感器
若图3.1所示传感器的气隙长度lδ保持不变,令磁通截面积随被测非电量而
变(衔铁水平方向移动),即构成变面积式自感传感器。
此时由式(3-16):
(3-18)
式中
,为一常数。
对式(3-33)微分得灵敏度为:
(3-19)
可见,变面积式传感器在忽略气隙磁通边缘效应的条件下,输出特性呈线性,因此可望得到较大的线性范围。
与变气隙式相比较,其灵敏度较低。
欲提高灵敏度,需减小lδ,但同样受到工艺和结构的限制。
lδ值的选取与变气隙式相同。
3.螺管式自感传感器
图3.4为螺管式自感传感器结构原理图。
它由平均半径为r的螺管线圈、衔铁和磁性套筒等组成。
随着衔铁插入深度的不同将引起线圈泄漏路径中磁阻变化,从而使线圈的电感发生变化。
图3.4螺管式自感传感器原理图
4.差动式自感传感器
绝大多数自感式传感器都运用与电阻差动式类似的技术来改善性能:
由两单一式结构对称组合,构成差动式自感传感器。
采用差动式结构,除了可以改善非线性、提高灵敏度外,对电源电压与频率的波动及温度变化等外界影响也有补偿作用,从而提高了传感器的稳定性。
图3.5表示传感器非线性改善的情况。
图3.5 差动式自感传感器的输出特性
二.测量电路
(尽可能掌握,若细节有困难(相关课程忘记),最起码要求概念)
1.电桥电路
自感式传感器常用的交流电桥有以下几种。
图3.6输出端对称电桥(a)一般形式;(b)变压器电桥
(1)输出端对称电桥 图3.6(a)为输出端对称电桥的一般形式。
图中Z1、Z2为传感器两线圈阻抗,
为外接电阻,通常
。
设工作时
,
,电源电势为E,于是:
(3-20)
输出电压幅值和阻抗分别为:
(3-21)
(3-22)
式(3-20)经变换和整理后可写成:
(3-23)
式中 Q——电感线圈的品质因数,
。
由式(3-23)可见,电桥输出电压
包含着与电源
同相和正交的两个分量;而在实际使用时,希望只存在同相分量。
通常由于
,因此要求线圈有较高的Q值,这时:
(3-24)
图(b)是图(a)的变型,称为变压器电桥。
它以变压器两个次级作为电桥平衡臂。
显然,其输出特性同(a)。
由于变压器次级的阻抗通常远小于电感线圈的阻抗,常可忽略,于是输出阻抗式(3-22)变为:
(3-25)
图(b)与图(a)相比,使用元件少,输出阻抗小,电桥开路时电路呈线性,因此应用较广。
(2)电源端对称电桥 如图3.7所示,电桥输出电压为
设工作时
,则有:
图3.7 电源端对称电桥
(3-26)
输出电压幅值和阻抗分别为:
(3-27)
(3-28)
这种电桥由于变压器次级接地,可避免静电感应干扰,但由于开路时电桥本身存在非线性,故只适用于示值范围较小的测量。
当采用交流电桥作测量电路时,输出电压的极性反映了传感器衔铁运动的方向。
2.谐振电路
谐振电路如图3.8(a)所示。
图中Z为传感器线圈,E为激励电源。
设图(b)中曲线1为图(a)回路的谐振曲线。
若激励源的频率为f,则可确定其工作在A点。
当传感器线圈电感量变化时,谐振曲线将左右移动,工作点就在同一频率的纵坐标直线上移动(例如移至B点),于是输出电压的幅值就发生相应变化。
这种电路灵敏度很高,但非线性严重,常与单线圈自感式传感器配合,用于测量范围小或线性度要求不高的场合。
图3.8 (a)谐振电路 (b)谐振曲线
3.恒流源电路
这种电路与大位移(螺管式)自感传感器配用,见图3.9。
传感器线圈用恒流源激励,u1是衔铁在螺管线圈内移动时线圈两端的电压,u2是与u1反相、幅值恒定的电压,u0为电路输出电压。
于是,u0=u1-u2。
u2的作用是抵消电压的非线性部分,使输出电压呈线性。
由图可见,当衔铁刚进入传感器线圈时,其电压灵敏度dU/dla较低,线性也较差。
当la>l′后,灵敏度提高,线性改善,进入工作区域。
图3.9 大位移自感式传感器工作原理(a)电原理图;(b)输出特性
4.调频电路
图3.10 电感调频式位移传感器结构图
1—谐振电容;2—调频振荡器;3—电感线圈;4—磁性套筒;5—导杆(衔铁)
当传感器线圈电感L发生变化时,调频振荡器的输出频率相应变化。
利用阶梯形无骨架线圈,可使衔铁的位移变化与输出频差变化呈线性关系。
传感器的结构见图3.10。
由于输出为频率信号,这种电路的抗干扰能力很强,电缆长度可达1km,特别适合于野外现场使用。
5.相敏检波电路
相敏检波电路是常用的判别电路。
下面以带二极管式环形相敏检波的交流电桥为例介绍该电路的作用。
如图3.11(a)所示,Z1、Z2为传感器两线圈的阻抗,Z3=Z4构成另两个桥臂,U为供桥电压,U。
为输出。
当衔铁处于中间位置时,Z1=Z2=Z,电桥平衡,U。
=0。
若衔铁上移,Z1增大,Z2减小。
如供桥电压为正半周,即A点电位高于B点,二极管D1、D4导通,D2、D3截止。
在A—E—C—B支路中,C点电位由于Z1增大而降低;在A—F—D—B支路中,D点电位由于Z2减小而增高。
因此D点电位高于C点,输出信号为正。
如供桥电压为负半周,B点电位高于A点,二极管D2、D3导通,D1、D4截止。
在
图3.11 相敏检波电路(a)带相敏检波的交流电桥;(b)实用电路
B—C—F—A支路中,C点电位由于Z2减小而比平衡时降低;在B—D—E—A支路中,D点电位则因Z1增大而比平衡时增高。
因此D点电位仍高于C点,输出信号仍为正。
同理可以证明,衔铁下移时输出信号总为负。
于是,输出信号的正负代表了衔铁位移的方向。
实际采用的电路如图3.11(b)所示。
L1、L2为传感器的两个线圈,C1、C2为另两个桥臂。
电桥供桥电压由变压器B的次级提供。
R1、R2、R3、R4为四个线绕电阻,用于减小温度误差。
C3为滤波电容,Rw1为调零电位器,Rw2为调倍率电位器,输出信号由电压表V指示。
三.自感式传感器的误差(理解、掌握)
1.输出特性的非线性
各种自感式传感器,在原理上或实际上都存在非线性误差。
测量电路也往往存在非线性。
为了减小非线性,常用的方法是采用差动结构和限制测量范围。
对于螺管式自感传感器,增加线圈的长度有利于扩大线性范围或提高线性度。
在工艺上应注意导磁体和线圈骨架的加工精度、导磁体材料与线圈绕制的均匀性,对于差动式则应保证其对称性,合理选择衔铁长度和线圈匝数。
另一种有效的方法是采用阶梯形线圈,如图3.12所示。
图3.12 阶梯形线圈
2.零位误差
差动自感式传感器当衔铁位于中间位置时,电桥输出理论上应为零,但实际上总存在零位不平衡电压输出(零位电压),造成零位误差,如图3.13(a)所示。
过大的零位电压会使放大器提前饱和,若传感器输出作为伺服系统的控制信号,零位电压还会使伺服电机发热,甚至产生零位误动作。
零位电压的组成十分复杂,如图3.13(b)所示。
它包含有基波和高次谐波。
图3.13 零位误差(a)零位电压;(b)相应波形
产生基波分量的主要原因是传感器两线圈的电气参数和几何尺寸的不对称,以及构成电桥另外两臂的电气参数不一致。
由于基波同相分量可以通过调整衔铁的位置(偏离机械零位)来消除,通常注重的是基波正交分量。
造成高次谐波分量的主要原因是磁性材料磁化曲线的非线性,同时由于磁滞损耗和两线圈磁路的不对称,造成两线圈中某些高次谐波成分不一样,不能对消,于是产生了零位电压的高次谐波。
此外,激励信号中包含的高次谐波及外界电磁场的干扰,也会产生高次谐波。
应合理选择磁性材料与激励电流,使传感器工作在磁化曲线的线性区。
减少激励电流的谐波成分与利用外壳进行电磁屏蔽也能有效地减小高次谐波。
一种常用的方法是采用补偿电路,其原理为:
(1)串联电阻消除基波零位电压;
(2)并联电阻消除高次谐波零位电压;
(3)加并联电容消除基波正交分量或高次谐波分量。
图3.14零位电压补偿电路(a)典型接法;(b)实际电路
图3.14(a)为上述原理的典型接法。
图中Ra用来减小基波正交分量,作用是使线圈的有效电阻值趋于相等,大小约为0.1~0.5Ω,可用康铜丝绕制。
Rb用来减小二、三次谐波,其作用是对某一线圈(接于A、B间或B、C间)进行分流,以改变磁化曲线的工作点,阻值通常为几百~几十kΩ。
电容C用来补偿变压器次级线圈的不对称,其值通常为100~500pF。
有时为了制造与调节方便,可在C、D间加接一电位器R,利用R与Ra的差值对基波正交分量进行补偿。
图(b)示出了一种传感器的实际补偿电路。
另一种有效的方法是采用外接测量电路来减小零位电压。
如前述的相敏检波电路,它能有效地消除基波正交分量与偶次谐波分量,减小奇次谐波分量,使传感器零位电压减至极小。
此外还可采用磁路调节机构(如可调端盖)保证磁路的对称性,来减小零位电压。
3.温度误差
环境温度的变化会引起自感传感器的零点温度漂移、灵敏度温度漂移以及线性度和相位的变化,造成温度误差。
环境温度对自感传感器的影响主要通过:
(1)材料的线膨胀系数引起零件尺寸的变化;
(2)材料的电阻率温度系数引起线圈铜阻的变化;
(3)磁性材料磁导率温度系数、绕组绝缘材料的介质温度系数和线圈几何尺寸变化引起线圈电感量及寄生电容的改变等造成。
上述因素对单电感传感器影响较大,特别对小气隙式与螺管式影响更大,而第
(2)项对低频激励的传感器影响较大。
对于高精度传感器,特别是小量程传感器,如果结构设计不合理,即使是差动式,温度影响也不容忽视。
对于高精度传感器及其测量装置,其材料除满足磁性能要求外,还应注意线膨胀系数的大小与匹配。
为此,有些传感器采用了陶瓷、聚砜、夹布胶木、弱磁不锈钢等材料作线圈骨架,或采用脱胎线圈。
4.激励电源的影响
大多数自感式传感器采用交流电桥作测量电路,电源电压的波动将直接导致输出信号的波动。
因此应按传感器的精度要求选择电源电压的稳定度,电压的幅值大小应保证不因线圈发热而导致性能不稳定。
此外,电源电压波动会引起铁心磁感应强度和磁导率的改变,从而使铁心磁阻发生变化而造成误差。
因此磁感应强度的工作点要选在磁化曲线的线性段,以免磁导率发生较大变化。
第三节互感式传感器
(MutualInductionSensors)
互感式传感器是一种线圈互感随衔铁位移变化的变磁阻式传感器。
其原理类似于变压器。
不同的是:
后者为闭合磁路,前者为开磁路;后者初、次级间的互感为常数,前者初、次级间的互感随衔铁移动而变,且两个次级绕组按差动方式工作,因此又称为差动变压器。
它与自感式传感器统称为电感式传感器。
一.工作原理与类型
在忽略线圈寄生电容与铁心损耗的情况下,差动变
压器的等效电路如图3-15所示。
图中U,I——初级线圈激励电压与电流(频率为ω)
L1,R1——初级线圈电感与电阻;
M1,M2——分别为初级与次级线圈1,2间的互感
图3.15 差动变压器的等效电路
L21,L22和R21,R22——分别为两个次级线圈的电感和电阻。
根据变压器原理,传感器开路输出电压为两次级线圈感应电势之差:
(3-29)
当衔铁在中间位置时,若两次级线圈参数与磁路尺寸相等,则M1=M2=M,U0=0。
当衔铁偏离中间位置时,M1≠M2,由于差动工作,有M1=M+ΔM1,M2=M-ΔM2。
在一定范围内,ΔM1=ΔM2=ΔM,差值(M1-M2)与衔铁位移成比例。
于是,在负载开路情况下,输出电压及其有效值分别为:
(3-30)
(3-31)
式中 ESO——衔铁在中间位置时,单个次级线圈的感应电势 :
输出阻抗:
(3-32)
差动变压器也有变气隙式、变面积式与螺管式三种类型.图3.16所示为变气隙式,灵敏度较高,但测量范围小,一般用于测量几μm到几百μm的位移.
由式(3-29)可知,差动变压器的输出特性与初级线圈对两
个次级线圈的互感之差有关。
结构型式不同,互感的计算方法也不同。
Π型差动变压器的输出特性为:
(3-33)图3.16变气隙式
式中δ。
为初始气隙;W1为初级线圈匝数;W2为次级线圈匝数;Δδ为衔铁上移量。
上式表明,输出电压U0与衔铁位移Δδ成比例,输出特性曲线如图3.17所示。
式中负号表明Δδ向上为正时,输出电压U0与电源电压U反相;Δδ向下为负时,两者同相。
图3.17 差动变压器的特性(a)输出特性;(b)相位特性
由式(3-33)可得Π形差动变压器的灵敏度表达式:
(3-34)
可见传感器的灵敏度随电源电压U和变压比W2/W1的增大而提高,随初始气隙增大而降低。
增加次级匝数W2与增大激励电压U将提高灵敏度。
但W2过大,会使传感器体积变大,且使零位电压增大;U过大,易造成发热而影响稳定性,还可能出现磁饱和,因此常取0.5~8V,并使功率限制在1VA以下。
由式(3-30)可知,当激励频率过低时,ωL1< (3-35) 这时,差动变压器的灵敏度随频率ω而增加。 当ω增加使ωL1>>R1时,式(3-30)变为: (3-36) 此时,灵敏度与频率无关,为一常数。 当ω继续增加超过某一数值时(该值视铁心材料而异),由于导线趋肤效应和铁损等影响而 使灵敏度下降(见图3.18)。 通常应按所用铁心材料,选取合适的较高激励频率,以保持灵敏度不变。 这样,既可放宽对激励源频率的稳定度要求,又可在一定激励电压条件下减少磁通或匝数,从而减小尺寸。 图3.18 激励频率与灵敏度的关系 差动式变压器也可做成改变导磁面积的变面积式,如微动同步器。 这种形式用于测量直线的极少,常用来测量角位移,如图3.19。 电路图如3.20。 这样输出电压为: k——微动同步器的灵敏度, α——转子的转角 图3.19微动同步器 图3.20内电路图 二.测量电路 (尽可能掌握,若细节有困难(相关课程忘记),最起码要求概念) 一般采用反串电路和桥路两种。 反串电路是直接把两个二次线圈反向串接(如图3.21)。 这种情况下空载输出电压等于二次侧线圈感应电动势之差,即: 桥路如图3.22所示: 其中R1,R2是桥
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