脚手架.docx
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脚手架.docx
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脚手架
一、编制依据:
福兴茶叶加工厂扩建项目,外墙扣件式钢管脚手架的编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)、建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定、按榕建综《2011》16号《关于进一步加强筑施工现场钢管脚手架搭设的安全管理的通知》、《福建省建筑施工安全文明标准示范图集》等编制。
二、工程概况:
本项目为福兴茶叶加工厂扩建项目,位于福州市福兴投资区,建设单位为福建茶叶进出口有限责任公司,设计单位为福建省闽武建筑设计院有限公司,施工单位为华宇(福建)置业集团有限公司,监理单位为福建省工程咨询监理有限公司。
各参数如下表:
楼号
面积(m2)
层高
层数
总高度(m)
搭设方式
厂房
总建筑面积:
10167.13;地下室面积1604.2。
地上:
3m、3.5m、4.5m;地下:
3.9m。
地上5F/地下1F
26.95
二层、五层楼面各设一道悬挑,悬挑高度分别为18.5m、11.1m
三、安全技术交底
搭设前依据施工组织设计,安全技术交底由脚手架公司技术人员或施工员进行技术交底向脚手架施工班组每个成员交底做到每一个施工人员都明白脚手架的搭设意图,安全要求及技术要求。
四、搭设技术要求及搭设施工方案:
1、材质要求:
1.1钢管:
选用φ48.3×3.6Q235焊接钢管,考虑市场钢管壁厚多为负偏差,故钢管壁厚须按σ=3.0mm计算,钢材强度等级Q235A。
搭设前材料需进行严格挑选,钢管、扣件应为合格产品,对新用的钢管要有出厂合格证。
对旧钢管、扣件使用前应进行质量检查,凡弯曲、裂缝、变形或损伤和尺寸不符的管材一律不得使用。
1.2扣件:
选用可锻铸造扣件,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷;发现有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
1.3安全网:
安全网选用高密度聚乙烯阻燃网,密目网的密度为2000目/100平方厘米以上。
自第一步以上内满挂,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧,用尼龙绳与纵向水平杆扎牢,张挂安全网要求严密、平整。
2、工字钢悬挑式钢管架搭设顺序:
梁处预埋件→安装工字钢及固定件→纵向水平杆与横向水平杆紧扣→树立杆→横向水平杆→纵向水平杆→以上各步横向水平杆→纵向杆→连墙杆→工字钢悬挑端部吊拉钢丝绳→接立杆→剪刀撑→铺角脚手板→挂安全网→验收检查。
3、立杆:
立杆选用6m与4.5m两种,立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接,立杆接长必须有二个人操作采用对接扣件连接。
立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m。
当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
建筑施工用的扣件式钢管脚手架搭设的技术措施基本要求是:
横平竖直,整齐清晰,平竖通顺,连接牢固,受荷安全,有安全操作空间,不变形,不摇晃。
4、扫地杆:
脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆,纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上;横向扫地杆亦应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5、立杆基础:
先将地表面清除障碍物,根据设计位置和脚手架尺寸,在土层表面上浇筑15cm厚C20砼,立杆下端应有垫木。
6、纵向水平杆:
纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨,接长宜采用对接扣件连接,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。
7、横向水平杆:
横向水平杆紧靠立杆搭设于纵向水平杆之下,用直角扣件扣紧;主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于200mm。
8、连墙件:
悬挑架采用每层三跨布置,预埋件采用φ48钢管靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm,与立杆必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接,竖向间距不应大于建筑物的层高。
当脚手架施工操作层高出连墙体二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙体搭设完后方可根据情况拆除,开口处每层必须预埋连墙件进行加固。
9、电梯位与外架断开应另增设连墙件。
10、悬挑支架:
采用16工字钢,长度3.5m,其中悬挑段长度1.4m,建筑物内锚固段长度2.1m。
工字钢制作的水平悬挑梁顶端用φ14的6×19钢丝绳与上一层边梁或墙柱上预埋吊环其直径为φ18mm园钢筋,工字钢伸楼层的一端插入在前1个、后2个螺栓钢压板连接固定,钢压板尺寸为100mm×10mm(宽×厚)。
型钢悬挑梁和螺栓预埋件连接大样如下图所示:
。
悬挑架第一步必须采用厚度2㎝木板封闭满铺,悬挑架下方并设置平网。
11、剪刀撑:
剪刀撑采用黄黑相间的警示色,设在外立杆外侧立面整个长度和高度上连续设置。
水平夹角控制在45°~60°之间。
每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,剪刀撑跨越立杆的最多根数45°为7根;50°为6根;60°为5根,剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上。
旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm,剪刀撑搭接长度应不小于1m,应设置3个旋转扣件固定。
开口的两端增设横向斜撑,由底至顶层呈之字型连续布置。
剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
12、扣件:
规格必须与钢管外径相同;在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件,旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;对接扣件开口应朝上或朝内;各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
扣件与钢管的贴合面必须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好。
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。
13、脚手板:
选用铺竹笆片,满铺,铺设前认真检查,不合格的竹笆片不能上架,竹笆片固定在纵向水平杆。
14、挡脚板:
使用硬质材料高度0.18m以上,脚手架每四步设一道挡脚板及刷黄黑相间的警示色。
15、通道口防护棚的立杆、栏杆应刷红白相间的警示色。
16、出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施,以防止高处物体坠落伤人。
在各出入口处的外侧,应设置双层防护棚,以保证人员出入。
17、过门洞的处理:
过门洞,双排脚手架挑空2根立杆,即在第一步大横杆处断开。
悬空的立杆处用斜杆撑顶,逐根连接三步以上的大横杆,以使荷载分布在两侧立杆上,斜杆下端与地面的夹角要成60°左右,凡斜杆与立杆、大横杆相交处均应连接。
具体详见图
18、脚手架的避雷设置:
在脚手架的四个角方向的底部提前预设四处避雷接地引出线端头,引下线与建筑物的设计避雷带用镀锌扁铁焊接,待脚手架搭设至一定高度时在脚手架的角杆件上方焊接避雷针并与下端避雷接地体引上线做电气连接。
基本能够起到避雷效果。
19、脚手架首步搭设完毕后必须办理验收手续;脚手架首次验收后每隔5步必须办理验收手续;脚手架搭设完毕后,必须办理验收手续;经验收合格签章后方可使用。
20、施工部署:
脚手架施工由架子工人具体操作。
施工技术人员对架体施工全过程统一调度和部署,并负责架体安全质量的监控与验收。
21、劳动力安排:
为确保工程进度的需要,同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源,操作工均有上岗作业证书。
建立由项目负责、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构,搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
技术管理1人测量放线1人质量检查安全监督1人架子工20人
五、脚手架搭设安全技术措施
1、脚手架材料进场按项目部指定的场地分类堆放整齐,以及拆除后退场应服从现场管理人员指挥。
2、组织操作人员上岗前三级安全教育和安全生产技术操作规程的学习,提高上岗人员安全意识和安全生产技能。
3、由施工员、安全员向施工人员进行搭设(拆除)安全技术交底,做到每一个施工人员都明白脚手架的安全要求及技术要求。
4、脚手架的施工人员必须持证上岗。
5、服从项目部管理人员工序搭接安排,及时协调好各工种配合施工。
6、施工人员在搭设(拆除)脚手架前必须要有良好身体状况,身体不适、有病,具有恐高证者不得上岗。
7、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内,并做好可靠的安全接地处理。
8、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
9、结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。
任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
10、保证脚手架体的整体性,不得与升降机一并拉结,不得截断架体。
11、搭设(拆除)脚手架时,施工人员不得酗酒,不熬夜,思维清晰,精神状态良好。
12、搭设(拆除)脚手架时,严格遵守安全生产、文明施工及项目部各种规章制度,不违章指挥,违章操作,配备符合劳动卫生要求的防护用品,正确戴好安全帽,不得光脚,不得穿易滑鞋,不得穿拖鞋上下施工,悬空作业必须扎好安全带,确保施工安全。
13、雨天、雷雨天及六级以上大风不得进行搭设或拆除脚手架,应采取加固等措施,保证架体安全。
14、夜间不得进行脚手架的搭设(拆除),夜间使用脚手架必须经过技术人员同意,同时具有足够的照明。
15、搭设(拆除)脚手架应严格遵守有关安全管理制度及施工方案,不倒顺序施工,不野蛮指挥。
16、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于2kN/m2,确保较大安全储备。
17、结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。
18、各作业层之间设置可靠的防护栏杆,防止坠落物体伤人。
19、定期对脚手架进行检查,发现问题及时整改,对架上临时堆放的材料要及时清理,严禁超载。
在台风之前要进行认真检查并采取补强措施及先拆除部分安全网措施,对六级大风与大雨后及停用超过一个月复工之前应对脚手架进行检查和保修,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。
20、在施工过程中严禁随意拆除各杆件扣件及连墙件,如要拆除应经工地技术负责人批准,采取加固措施方可拆除。
21、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。
22、使用脚手架时,不得在脚手架上打闹,不得往下抛掷物体。
23、使用脚手架时,施工人员不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。
24、本方案未尽事宜按JGJ130-2011J84-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。
六、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。
作业计划一般包括:
拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入,要有专人看护。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下,先搭后拆”的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按“一步一清”原则依次进行。
严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时,应用临时撑支住,然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。
9、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,“当天拆当天清”,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除,应配备良好的通讯装置。
12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放,整理保养。
13、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺角钢网片应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将角钢网片内未清除的残留物从高处坠落伤人。
七、外墙脚手架内力计算书
工字钢悬挑式钢管架验算:
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架,搭设高度18.5米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.80米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.20米,立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0,
连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距5.40米。
施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设5层计算。
栏杆采用冲压钢板,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.40kN/m2,高度变化系数0.8800,体型系数1.0400。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.40米,建筑物内锚固段长度2.10米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
(一)、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m
活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.8002=0.505kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.8002=-0.593kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=0.593×106/4491.0=131.950N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=5.206mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
(二)、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.800/2=0.094kN
活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN
荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.094+1.4×1.890=2.842kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.842×1.050/4=0.752kN.m
σ=0.752×106/4491.0=167.550N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm
集中荷载标准值P=0.069+0.094+1.890=2.054kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2053.620×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×107780.0)=2.231mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.258mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
(三)、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.800/2=0.094kN
活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.094+1.4×1.890=2.808kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;
(四)、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1150
NG1=0.115×18.500=2.128kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.10
NG2=0.100×5×1.800×(1.050+0.200)/2=0.562kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.17
NG3=0.170×1.800×5=1.530kN
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010
NG4=0.010×1.800×18.500=0.333kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.554kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×2×1.800×1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2),W0=0.400
Uz——风荷载高度变化系数,Uz=0.880
Us——风荷载体型系数:
Us=1.040
经计算得到,风荷载标准值Wk=0.400×0.880×1.040=0.366kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.554+0.9×1.4×3.780=10.227kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.554+1.4×3.780=10.756kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);
la——立杆的纵距(m);
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩:
Mw=0.9×1.4×0.366×1.800×1.800×1.800/10=0.269kN.m
(五)、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.756kN;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;
A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
λ——长细比,为3118/16=196
λ0——允许长细比(k取1),为2700/16=169<210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190;
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经计算得:
σ=10756/(0.19×424)=133.864N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.227kN;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;
A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
λ——长细比,为3118/16=196
λ0——允许长细比(k取1),为2700/16=169<210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190;
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.2
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