完整版TBI滚珠丝杠选型计算举例讲解docx.docx
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完整版TBI滚珠丝杠选型计算举例讲解docx
安昂传动1传动世界
深圳tbi滚珠丝杠选型计算举例
选取的滚珠丝杠转动系统为:
磨制丝杠(右旋)
轴承到螺母间距离(临界长度)l
n=1200mm
固定端轴承到螺母间距离
Lk=1200mm
设计后丝杠总长=1600mm
最大行程=1200mm
工作台最高移动速度Vman=14(m/min)
寿命定为Lh=24000工作小时。
μ=0.1(摩擦系数)
电机最高转速nmax=1800
(r/min)
定位精度:
最大行程内行程误差=0.035mm
300mm行程内行程误差=0.02mm
失位量=0.045mm
支承方式为(固定—支承)
W=1241kg+800kg(工作台重量+工件重量)
g=9.8m/sec2(重力加速度)
I=1(电机至丝杠的传动比)
Fw=μ×W×g=0.1×2041×9.8≈2000N(摩擦阻力)
运转方式
轴向载荷
进给速度
a
w
(N)
工作时间比例
F=F+F
(mm/min)
安昂传动2传动世界
无切削
轻切削
普通切削
重切削
F1=2000
F2=4000
F3=7000
F4=11000
V
1
=14000
q=15
=1000
1
V
2
q=25
2
V=600
q=50
3
3
V4=120
q4=10
Fa---轴向载荷(N)F---切削阻力(N)Fw---摩擦阻力(N)
从已知条件得丝杠编号:
此设计丝杠副对刚度及失位都有所要求,所以螺母选形为:
FDG(法兰式双螺磨制丝杠)
从定位精度得出精度精度不得小于P5级丝杠
FDG_-_X_R-_-P5-1600X____
计算选定编号
导程
=14000/18000≈7.7mm
在此为了安全性考虑:
Pho=10(mm)
运转方式
进给速度
进给转速
(mm/min)
(r/min)
无切削
V1=14000
n1=1400
轻切削
V2
2
=1000
n=100
普通切削
V3
2
=600
n=60
重切削
V4=120
n2=12
平均转速
平均载荷
安昂传动3传动世界
时间寿命与回转寿命
=24000×266×60
=383040000转次
额定动载荷
以普通运动时确定fw取1.4
得:
额定动载荷Ca≥39673N
以Ca值从FDG系列表及(丝杠直径和导程、丝杠长度表)中查出适合的类型为:
公称直径:
d0=40mm丝杠底径:
d0=33.9mm导程:
Pho=10mm循环圈数:
4.5
额定动载荷为:
48244N。
丝杠编号:
FDG40×10R-P5-4.5-
1600×____
预紧载荷
F
ao
=F
/3=11000/3
≈3666N
max
丝杠螺纹长度
Lu=L1-2LeL1=Lu+2Le
=1200+2×40=1280mm
丝杠螺纹长度不得小于1280mm加上螺母总长一半84mm(从系列表中查出螺母总
长168mm)。
得丝杠螺纹长度≥1364m。
安昂传动4传动世界
在此取丝杠螺纹长度L1=1400mm
则轴承之间的距离Ls=1400mm
丝杠编号:
FDG-10R-P5-4.5-1600×1400
丝杠公称直径
公称直径由允许工作转速与工作容许轴向载荷来推算得出。
临界转速及允许工作转速:
nkper≤0.8×nknk≥nkper/0.8
以安装形式确定fnk取18.9。
可知丝杠螺母底径大于?
13.7
当Pho=10(mm)、最高转速达到1400(r/min)时,系列表中适合的公称直径d0≥32mm。
上述由额定动载荷Ca求得的公称直径d0=40mm>32,满足条件,否则公称直径还应加大。
丝杠编号:
FDG40×10R–P5-4.5-1600×1400
滚珠丝杠传动系统刚度
初始条件:
失位量=0.045mm。
滚珠丝杠系统之间各元部件(丝杠、螺母、支承轴承),在此设为:
0.04mm。
此时滚珠丝杠系统各元部件单边弹性变形量为:
0.02mm。
此时为无切削运动时的轴向载荷2000N。
丝杠刚度
当Ls1=Lk,Rs为最小,一般情况下计算最小刚度值。
δ=Fa/Rs
=2000/176≈11.4μm
安昂传动5传动世界
螺母刚度
在此预紧载荷为额定动载荷的10%,螺母刚度从表中查出R=2128N/μm从表中查出额定动载荷Ca=48244N,在此ε取0.1.
δnu=Fa/Rnu
=2000/1554≈1.3μm
支承刚度
支承轴承刚度RaL可从轴承生产厂产品样本中的查出。
在此RaL=1020N/μm
RaL=Fa/δaLδaL=Fa/RaL
=2000/1020≈2μm
轴向总刚度
1/Rtot=1/Rs+1/Rnu+1/RaL
=1/176+1/1554+1/1020
≈1/138Rtot≈137N/μm
总弹性变形量(单边)
δtot=δs+δnu+δaL
=11.4+1.3+2
=14.7μm≤20μm,合格。
从丝杠轴向总刚度的问题上来讲,丝杠的刚度有时比螺母的刚度重要,最佳提升刚性的方法是提高丝杠的刚度,而不是在螺母上施加太重的预紧载荷
(预紧载荷最高为额定动载荷的10%),如果将丝杠的安装方式改为(固定-固定)式,轴向总刚度的最小刚度Rtot≈305N/μm、总弹性变形量(单边)δs=6.7μm。
安昂传动6传动世界
电机的选定
驱动转矩
Fa为无切削轴向载荷2000N。
Fa为轻切削轴向载荷4000N。
Fa为普通切削轴向载荷7000N。
Fa为重切削轴向载荷11000N。
由预加载荷而产生的转矩
在此Kp取0.18
在精确设计中要考虑各方面的转矩(如:
加速度时之负载转矩及马达所负荷的总惯性矩等)。
安昂传动7传动世界
I=1(电机至丝杠的传动比)
平均速度时最大驱动转矩
Mt1=Mta+Mte=19.5+1.4≈21Nm
在此马达转速最高设计为1500r/min
电机的选定时,一般来说以平均速度时的Mt1在电机额定转矩的30%以内情况下使用。
检校
丝杠理论容许轴向载荷
以安装形式确定fFk取20.4
Fk=fFk×d24/Lk2×104
=20.4×33.92/1200×104
≈187097N
丝杠工作容许轴向载荷
Fkzul=Fk/2
=187097/2≈93549N
最大轴向载荷小于丝杠工作容许轴向载荷,合格。
临界转速
以安装形式确定取18.9
nk=fnk×d2/Ln2×107
=18.9×33.9/12002×107≈4449r/min
允许工作转速
nkper≤0.8×nk
=0.8×4449≈3559r/min
最大运动转速小于允许工作转速,合格。
匀速运行,非精确计算可以套用以下公式:
Ta=(Fa*I)/
(2*3.14*n1
)
式中
安昂传动8传动世界
Ta:
驱动扭矩kgf.mm;
Fa:
轴向负载N(Fa=F+μmg,F:
丝杠的轴向切削力N,μ:
导向件的综合摩擦系数,m:
移动物体重量(工作台+工件)kg,g:
9.8);
I:
丝杠导程mm;
n1:
进给丝杠的正效率。
计算举例:
假设工况:
水平使用,伺服电机直接驱动,轨承重和导向,理想安装,垂直均匀负载
2005滚珠丝杠传动,1000kg,求电机功率:
25滚珠直线导
Fa=F+μmg,设切削力不考虑,设综合摩擦系数μ=0.1,得Fa=0.1*1000*9.8=980N;
Ta=(Fa*I)/(2*3.14*n1),设n1=0.94,得Ta=980*5/5.9032≈830N.mm=0.83N.M
根据这个得数,可以选择电机功率。
以台湾产某品牌伺服为例,查样本得知,额
定扭矩大于0.83N.M的伺服电机是400W。
(200W是0.64N.M,小了。
400W额定1.27N.M,是所需理论扭矩的1.5倍,满足要求)
当然咯,端部安装部分和滚珠丝杠螺母预压以及润滑不良会对系统产生静态扭矩,也称初始扭矩,实际选择是需要考虑的。
另外,导向件的摩擦系数不能单计
理论值,比如采用滚珠导轨,多套装配后的总摩擦系数一定大于样本参数。
而且,该结果仅考虑驱动这个静止的负载,如果是机床工作台等设备,还要考虑各向切削力的影响。
若考虑加速情况,较为详细的计算可以参考以下公式(个人整理修正的,希望业内朋友指点):
水平使用滚珠丝杠驱动扭矩及电机功率计算:
实际驱动扭矩:
T=(T1+T2)*e
T:
实际驱动扭矩;
T1:
等速时的扭矩;
T2:
加速时的扭矩;
e:
裕量系数。
等速时的驱动扭矩:
T1=(Fa*I)/(2*3.14*n1)
T1:
等速驱动扭矩kgf.mm;
Fa:
轴向负载N【Fa=F+μmg,F:
丝杠的轴向切削力N,μ:
导向件综合摩擦系数,m:
移动物体重量(工作台+工件)kg,g:
9.8】;
I:
丝杠导程mm;
n1:
进给丝杠的正效率。
加速时的驱动扭矩:
T2=T1+J*W
T2:
加速时的驱动扭矩kgf.m;
T1:
等速时的驱动扭矩kgf.m;
J:
对电机施加的惯性转矩kg.m2【J=Jm+Jg1+(N1/N2)2*[Jg2+Js+m(1/2*3.14)2]】
安昂传动9传动世界
W:
电机的角加速度rad/s2;
Jm:
电机的惯性转矩kg.m2;
Jg1:
齿轮1的惯性转矩kg.m2;
Jg2:
齿轮2的惯性转矩k
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