钢桥面铺装防水材料及结构研究.docx
- 文档编号:7321290
- 上传时间:2023-01-22
- 格式:DOCX
- 页数:67
- 大小:459.16KB
钢桥面铺装防水材料及结构研究.docx
《钢桥面铺装防水材料及结构研究.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《钢桥面铺装防水材料及结构研究.docx(67页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
钢桥面铺装防水材料及结构研究
1国外防水体系的概括与分类
1.1防水体系的作用和要求
为了实现钢桥面板与沥青铺装层之间的有效粘接,防止钢板被腐蚀而导致铺装层与钢板出现脱层,从而出现钢桥面铺装的早期破坏,就必须在钢板与沥青铺装层之间设置一层一定厚度的防水粘接材料。
因此,粘接层的作用主要是在钢板与沥青铺装层之间起着粘接作用,同时也起着保护钢板的防水作用;而防水层的主要作用是防止铺装面层的雨水进入粘接层表面,从而引起粘接层与防水层之间的界面脱层。
另外,防水层还起着吸收荷载应力并在粘接层与铺装层之间起粘接的作用。
综合国内外钢桥面铺装粘接层的研究现状和应用中存在的问题,并结合我国具体的气候条件,可以归纳出钢桥面铺装中防水粘接层须满足如下要求:
(1)要求防水层有良好的层间结合力和变形能力。
在钢桥面板温度应力和荷载作用下,钢板和铺装层要发生一定程度的挠曲变形,粘接层须提供足够的结合力以抵抗铺装层和钢板之间产生的剪切应力。
(2)要求粘接层具有良好的高温稳定性和低温抗裂性。
我国幅员辽阔,夏季极端高温时,南方地区钢桥面板的温度会达到60℃以上,铺装层最高温度会达到70℃以上,北方地区冬季极端最低温度会达到-20℃以下。
因此要求粘接层在高温条件下仍能提供足够的层间结合力及抗荷载剪切的能力,在极端低温和荷载作用下具有不开裂及较强的变形能力。
(3)要求粘接层具有良好的抗疲劳能力。
(4)要求粘接层具有良好的水稳性、抗化学腐蚀和防水能力。
由于铺装层(SMA沥青混合料)属于需要碾压的混合料,并不能保证100%不渗水,因此,粘接层不可避免地会遭受渗透水的浸蚀,而雨水在流动过程中因溶解了某些化学物质而具有一定的酸碱性,这就要求粘接层不仅必须具有良好的水稳性,还应具备良好的化学稳定性;同时,要求粘接层具有良好的防水性能,以隔断水和空气进入钢板表面。
(5)要求粘接层具有一定的施工和易性。
1.2国内外防水体系的分类
由于使用条件受各国气候条件和交通荷载的影响使钢桥面铺装技术变得十分复杂。
在日本、欧洲、美国等经济发达地区,钢桥面铺装研究起步较早,钢桥面铺装技术问题解决得较好,基本形成了自己的铺装体系。
而在国内,经过近20年的研究,国内的钢桥面铺装技术的发展集中体现在防水体系的日趋完善上。
归纳国内外钢桥面铺装的防水体系,主要有以下两类:
即沥青类材料作为粘接层的防水体系;反应性树脂作为粘接层的防水体系。
1.2.1沥青类材料作为粘接层的防水体系
沥青类材料作为粘接层钢桥面铺装的防水体系,它主要具有如下特点:
①粘接层是通过物理过程实现与钢板的有效粘接;②粘接层材料会随着温度的升高而出现软化或者融化,又会随着温度的降低出现凝固,整个过程具有一定的可逆性;③粘接层就是靠这种可逆性实现了与防水层或铺装层的有效粘接;④粘接层并不单独存在,粘接层与防水层和铺装下层共同构成防水体系,而对于不设防水层的铺装结构,粘接层直接与铺装下层共同构成防水体系。
这种防水体系在日本、英国和中国应用比较普遍。
如日本本四联络桥、由英国人设计施工的江阴长江大桥、厦门海沧大桥、重庆鹅公岩大桥和武汉军山大桥等。
日本的钢桥面铺装主要形式是在钢板喷砂除锈后不涂布任何防腐层,只用溶剂型沥青橡胶进行封闭(粘接层),下层做浇筑式沥青混凝土,上层使用橡胶沥青改性的密级配沥青混凝土的典型方案,铺装总厚度为7~9cm,如下图所示。
图1.1日本的钢桥面铺装结构
这种钢桥面铺装的防水体系是由封闭层(溶剂型沥青橡胶)与铺装下层的浇注式沥青混凝土共同构成防水体系。
浇注式混合料本身具有细集料含量高,矿粉含量高,沥青含量高等“三高”特点,较多的沥青含量使骨料处于悬浮状态,它与热压沥青混凝土不同的是其空隙率很小,而且内部空隙不连续,这种防水体系正是利用浇注式沥青混凝土的不透水性达到了防水的目的。
江阴长江大桥的钢桥面铺装采用了英国的铺装方案,如下图所示。
这种方案与
图1.2英国桥面铺装
日本的钢桥面铺装存在很多相似之处,如都采用了溶剂型沥青类材料作为粘接层,没有设置单独的防水层,粘接层与浇注式沥青混凝土共同构成防水体系,只不过江阴大桥在钢板喷砂除锈之后涂刷了一层环氧富锌漆。
而江阴长江大桥通车后很快就发生了鼓包、推移等病害。
分析其原因,这种早期病害与江阴长江大桥钢桥面的铺装结构、交通条件及气候特征分不开的。
同样,这种沥青类材料作为粘接层的防水体系在我国的钢桥面铺装中也得到了较广泛的应用。
如厦门海沧大桥、宜昌大桥、重庆鹅公岩大桥和武汉军山大桥等。
其典型的铺装结构如下图所示。
即钢板经过喷砂除锈、进行防腐处理(涂布一层油漆或电弧喷锌),采用热融型粘接剂作为粘接层并撒布预拌碎石,然后铺装沥青混凝土。
这类铺装结构的防水体系是由热融型粘接层与铺装下层共同构成。
图1.3国内钢桥面铺装结构形式之一
1.2.2反应性树脂作为粘接层的防水体系
反应性树脂作为粘接层钢桥面铺装的防水体系,它主要具有如下特点:
①粘接层是通过化学过程实现与钢板的有效粘接,该化学过程一般是不可逆的;②粘接层材料不会随着温度的升高而出现软化或者融化,粘接层一旦形成,就具有稳定性,对温度显示出良好的惰性;③粘接层就是靠形成过程中所发生的化学变化实现了钢板的有效粘接;④粘接层可以单独、也可以与缓冲层共同构成相对独立的防水体系。
1.2.2.1化学反应发生在铺装过程之前
反应性树脂粘接层的固化作用在铺装之前就基本完成了,且这种固化作用直接决定了粘接层与钢板之间的粘接性能,而对于粘接层与铺装层之间的粘接强度是没有直接关系的。
这类防水体系具有较鲜明的结构层次性,以德国的钢桥面铺装最为典型。
德国的桥面铺装体系较为复杂,表现为特别注重结构层次功能和防水功能。
如下图所示:
图1.4德国钢桥面铺装
注:
在图中未标示出各层之间万一需要撒布的石料层
图1.5反应树脂防水层的结构型式
通过上图我们不难发现,德国的钢桥面铺装自下而上的各层都具有相对独立的完整性,用做粘接层的环氧树脂的固化过程完成之后,再铺装缓冲层,继而铺装沥青混凝土。
粘接层与铺装层之间的粘接是通过缓冲层来实现的。
浇筑式沥青混凝土、改性沥青SMA都可以用于铺装下层,上层可以采用浇筑式沥青混凝土、改性沥青SMA及密级配改性沥青混凝土。
粘接层、缓冲层和铺装下层组成防水体系。
1.2.2.2化学反应发生在铺装过程之中
粘接层的反应性树脂的固化作用贯穿于整个钢桥面铺装过程的始末,且主要发生于铺装层的摊铺或其后的养生过程中,这种固化作用对于粘接层与铺装层之间的粘接强度是紧密相关的。
在铺装层(沥青混合料)的热作用下,粘接层发生快速的固化作用,实现粘接层与钢板和铺装层的粘接。
这类防水体系的典型代表是美国的环氧沥青混凝土的钢桥面铺装方案。
美国的桥面铺装中的典型结构是两层环氧改性沥青混凝土,在我国南京第二长江大桥中得到了成功的应用。
厚度为5cm左右,分两层摊铺碾压,其粘接层也采用环氧改性沥青,洒布在桥面板上后,在其固化以前铺筑其上的铺装层。
典型结构如下:
该类型桥面铺装在美国等地也有部分桥梁由于施工原因或重载原因产生了早期
图1.6美国钢桥面铺装
破坏。
这也表明,环氧改性沥青具有较好的力学性能,但施工工艺较复杂,施工控制是保证成功的关键。
综上所述,目前国内外的防水体系主要是因为其粘接层的种类不同而有所区别。
不同的国家和地区都有适用于自己使用条件的桥面铺装体系,每一种铺装都自成体系,也基本形成了自身的技术指标体系。
这也不只反映了现代材料科学发展的多样性成果,也确实要求我们在借鉴别国的成功经验的同时,必须结合本国本地区的气候特点、桥梁结构特点、交通荷载特点及地方原材料特点,进一步加以研究解决钢桥面铺装这一技术难题。
2粘接层的试验研究
借鉴国外相关先进技术,结合我国西部地区具体气候特征,研究开发了溶剂型、热融型和环氧型粘接剂。
2.1试验方法简介
2.1.1粘接强度
将配制好的粘接层材料涂布于处理好的钢板上,厚度为0.2~0.3㎜,待其完全固化后,将Φ50的拉头用专用胶粘于试件上,待其完全固化后,在规定的试验条件下测试其拉拔力,由此计算出粘接强度,其示意图如下图所示。
图2.1粘接强度试验示意图(铺装前)
2.1.2剪切强度
将配制好的粘接层材料和10㎝×10㎝的处理好的钢板制成如图2.2所示试件,试件重叠处以粘接层材料粘接,这种方法叫做双搭接法;另一种方法是将配制的粘接层材料制成如图2.3所示试件,试件重叠处同样以粘接层材料粘接,这种待方法叫做单搭接法。
当试件完全固化后,在规定的试验条件下测试其剪切荷载,由此计算出剪切强度。
图2.2粘接材料的剪切强度试件示意图(双搭接法)
图2.3粘接材料剪切强度试件示意图(单搭接法)
2.1.3柔韧性能
(1)拉伸伸长率测试
将配制好的环氧胶成型为一定规格的矩形试件,待其完全固化后,放入180℃的烘箱中,并立即关闭烘箱,让其自然冷却,取出试件,用样刀裁成哑铃状样条,将样条在拉力机中测试其拉伸伸长率。
(2)低温弯曲性能
将各种环氧胶配制好,涂刷于薄铝片上。
待其完全固化后,将试件放入180℃的烘箱中,并立即关闭烘箱,让其自然冷却,取出试件,冷却至室温,再放入冷冻室冷冻一天。
让试件在该温度下沿直径为20㎜的圆筒弯曲90O,观察环氧胶的裂纹状况。
2.2试验结果分析
在国内外,钢桥面铺装用做粘接层的材料分为沥青类粘接材料与反应性粘接材料,其中沥青类粘接材料又分为:
热融型粘接材料和溶剂型粘接材料。
在下面的研究中,我们将三种材料分为三部分,分别进行试验研究。
2.2.1热融型粘接剂
2.2.1.1温度对粘接强度的影响
首先进行热融型粘接剂在各种温度下与钢板的粘接强度测试,分析了热融型粘接剂与钢板的粘接强度对温度的依赖关系,测试结果列于下表。
表2.1-20℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
1.375
1.184
W29与钢板间80%拉起,拉头与W29间20%
2
1.070
W29与钢板间90%拉起,拉头与W29间10%
3
1.019
W29与钢板间95%拉起,拉头与W29间5%
4
1.273
W29与钢板间95%拉起,拉头与W29间5%
表2.2-10℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
0.764
1.196
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
2
1.222
W29与钢板间98%拉起,拉头与W29间2%,
3
1.426
W29与钢板间99%拉起,拉头与W29间1%,
4
1.375
W29与钢板间99%拉起,拉头与W29间1%,
表2.30℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
1.273
1.375
W29与钢板间90%拉起,拉头与W29间10%
2
1.375
W29与钢板间95%拉起,拉头与W29间5%
3
1.273
W29与钢板间90%拉起,拉头与W29间10%
4
1.579
W29与钢板间95%拉起,拉头与W29间5%
表2.420℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
1.171
1.401
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
2
1.783
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
3
1.273
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
4
1.375
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
表2.530℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
1.019
1.184
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
2
1.273
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
3
1.375
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
4
1.070
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
表2.640℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
0.713
0.598
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
2
0.407
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
3
0.764
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
4
0.509
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
表2.750℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
0.202
0.219
拉头与W29间100%被拉掉
2
0.165
拉头与W29间100%被拉掉
3
0.255
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
4
0.252
W29变形超出拉拔仪行程,拉头未拉掉
表2.860℃热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度
项目
编号
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
0.102
0.166
W29与钢板间80%拉起,拉头与W29间20%,已发软
2
0.051
W29与钢板间50%拉起,拉头与W29间50%,已发软
3
0.407
W29与钢板间40%拉起,拉头与W29间60%,已发软
4
0.102
W29与钢板间35%拉起,拉头与W29间65%,已发软
为了更直观地描述W29与钢板的粘接强度随温度的变化关系,我们将以上试验结果绘制成“粘接强度—温度”关系图,如图2.4所示。
粘接强度(MPa)
温度℃
图2.4W29与喷砂钢板粘接强度与温度的关系图
以上试验结果表明,热融型粘接剂W29与钢板的粘接强度不高,温度在20℃以下时,粘接强度随温度的降低有所下降,但幅度不大,表明W29的低温性能较好;当温度超过20℃以后,W29与钢板的粘接强度随温度的升高而急剧下降,表明热融型粘接剂W29的高温稳定性不好。
另外,测试过程中我们还发现,试件上的W29在20℃以后就出现不同程度的软化,粘于试件上的拉头在60℃时出现了较严重的滑移,表现为W29在“高温”区变形超过仪器行程。
·2.2.1.2低温柔韧(弯曲)性能测试
将W29涂刷于薄铝片上,待其完全固化后,将试件放入180℃的烘箱中,并立即关闭烘箱,让其自然冷却,取出试件,冷却至室温,再放入冷冻室冷冻一天,再调节冷冻室温度,分别将试件在该温度下沿直径为20㎜的圆筒弯曲90O,观察W29的裂纹状况。
试验结果表明,热融型粘接剂在-10℃就出现了明显开裂,表明热融型粘接剂低温抗裂性较差。
2.2.2溶剂型粘接剂
2.2.2.1GS-1溶剂型粘接剂
根据海沧大桥的破坏情况,我们开发了GS-1溶剂型粘接剂。
参考日本钢桥面铺装技术,我们分别研究了GS-1与喷砂钢板和涂刷一层环氧富锌漆的钢板的粘接情况,并分别考察了其最佳用量(厚度)。
⑴GS-1与新喷砂钢板粘接情况及最佳用量(厚度)的确定
根据现有经验和国内外相关资料,我们选取并分别测试了以下几种用量的GS-1与钢板的粘接强度,测试结果列于下表。
表2.9GS-1用量为160g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
1.02
1.01
粘接层与钢板60%,拉头与粘接层40%
2
17
0.97
粘接层与钢板70%,拉头与粘接层30%
3
17
1.02
粘接层与钢板70%,拉头与粘接层30%
4
17
1.02
粘接层与钢板70%,拉头与粘接层30%
5
17
0.97
粘接层与钢板60%,拉头与粘接层40%
表2.10GS-1用量为200g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
0.81
1.06
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
2
17
0.92
粘接层与钢板70%,拉头与粘接层30%
3
17
1.22
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
4
17
1.02
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
5
17
1.32
粘接层与钢板100%
表2.11GS-1用量为240g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
1.68
1.65
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
2
17
1.78
粘接层与钢板100%
3
17
1.48
粘接层与钢板100%
4
17
1.53
粘接层与钢板80%,拉头与粘接层20%
5
17
1.78
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
表2.12GS-1用量为260g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
0.76
0.96
粘接层与钢板70%,拉头与粘接层30%
2
17
1.07
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
3
17
1.17
粘接层与钢板90%,拉头与粘接层10%
4
17
0.92
粘接层与钢板85%,拉头与粘接层15%
5
17
0.87
粘接层与钢板85%,拉头与粘接层15%
为了更直观地表示GS-1随其用量的变化情况,把上述四张表格归纳为一张“粘接强度—GS-1用量”的坐标图,如下图所示。
GS-1用量(×102g/m2)
粘接强度(MPa)
图2.5GS-1与喷砂钢板粘接强度与其用量的关系图
⑵GS-1与环氧富锌漆钢板粘接情况及最佳用量(厚度)的确定
表2.13GS-1用量为160g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
0.97
0.814
粘接层与漆100%
2
17
0.71
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
3
17
0.87
粘接层与漆90%
4
17
0.76
粘接层与漆90%
5
17
0.76
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
表2.14GS-1用量为200g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
1.02
1.09
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
2
17
1.07
粘接层与漆100%
3
17
1.32
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
4
17
1.02
粘接层与漆100%
5
17
1.02
粘接层与漆100%
表2.15GS-1用量为240g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
1.88
1.68
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
2
17
1.78
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
3
17
1.53
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
4
17
1.53
粘接层与漆90%,拉头与粘接层10%
5
17
1.68
粘接层与漆100%
表2.16GS-1用量为260g/m2时的粘接强度测试结果
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
17
1.17
0.97
粘接层与油漆80%,拉头与粘接层20%
2
17
0.97
粘接层与油漆90%,拉头与粘接层10%
3
17
0.81
粘接层与油漆100%
4
17
0.97
粘接层与油漆90%,拉头与粘接层10%
5
17
0.92
粘接层与油漆100%
粘接强度(MPa)
GS-1用量(×102g/m2)
图2.6GS-1与喷涂环氧富锌漆的钢板粘接强度与其用量的关系图
以上研究结果表明,当GS-1的用量一定时,GS-1与新喷砂钢板和涂刷一层环氧富锌漆钢板的粘接强度相近,表明涂刷环氧富锌漆对GS-1与钢板的粘接性能影响不大;从曲线的变化趋势来看,这两种结构的粘接强度都是在GS-1的用量达到240g/m2时出现峰值(最大值),表明GS-1的最佳用量为240g/m2。
从试件的破坏形式也可以看出,当GS-1的用量低于240g/m2时,GS-1并没有完全覆盖钢板(环氧富锌漆)的表面,没有完全浸润钢板(环氧富锌漆)的微孔,故粘接强度随着GS-1的用量增加而增加;结合试验试件的破坏情况和试验数据分析可知,当GS-1的用量达到240g/m2时,GS-1正好完全覆盖钢板(环氧富锌漆),正好完全浸润覆盖钢板(环氧富锌漆)的微孔,故此时的粘接强度最大;当GS-1的用量超过240g/m2时,多余的GS-1对它自身与钢板(环氧富锌漆)的浸润作用毫无裨益。
相反,随着GS-1用量的增加,GS-1涂膜也随之增厚,滞留在GS-1涂膜与钢板(环氧富锌漆)界面及其涂膜内部的溶剂很难得到充分的挥发,不仅直接影响了GS-1与钢板(环氧富锌漆)之间的粘接强度,而且也降低了GS-1涂膜自身的内聚强度。
因此,当GS-1的用量超过240g/m2时,粘接强度随着GS-1的用量增大而减小。
⑶GS-1溶剂型粘接剂高温性能研究
测试GS-1在60℃和70℃时与钢板的粘接强度,试验结果列于下表。
表2.17GS-1在60℃时与钢板的粘接强度
项目
试件
温度,℃
粘接强度,MPa
平均值,MPa
破坏情况
1
60
0.968
0.789
粘接层与油漆65%,拉头与粘接层35%
2
60
0.662
粘接层与油漆55%,拉头与粘接层45%
3
60
0.866
粘接层与油漆100%
4
60
0.662
粘接层与油漆90%,拉头与粘接层10%
表2.18测试出GS-1在70℃时的粘接强度为0.38,说明GS-1的高温性能不好。
2.2.2.2其他类型溶剂型粘接剂性能研究
由于GS-1高温性能不好,开发了GS-3、GS-4、GS-5和GS-6,并研究了它们与涂刷一层环氧富锌漆钢板在高温时的粘接性能,试验结果列于下表。
表2.18溶剂型粘接剂系列与喷环氧富锌漆钢板的粘接强度试验结果
类型
试验温度(℃)
粘接强度(MPa)
环氧富锌漆+GS-1
70
0.38
环氧富锌漆+GS-3
70
0.78
环氧富锌漆+GS-4
70
0.75
环氧富锌漆+GS-5
70
0.95
环氧富锌漆+GS-6
70
1.28
由上表试验结果可以看出,GS-5和GS-6粘接剂在70℃温度下的粘接强度较高,由此初步选定GS-5和GS-6为沥青类粘接剂,并对它们做进一步性能试验。
⑴GS-5最佳用量的确定
考虑在实际施工过程中,在施工完的粘接层上要施工一层温度达180℃以上的防水层,所以我们在测试粘接强度时,先把试件放在180℃的烘箱中保温,然后让其自然冷却,再测定粘接强度,测试结果列于下表。
表2.19GS-5用量为210g/m2时的粘接强度测
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 桥面 防水材料 结构 研究