张拉计算.docx

张拉计算.docx

《张拉计算.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《张拉计算.docx（16页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

张拉计算

预应力张拉伸长量的计算与测定

1、伸长值的计算

预应力施工一般有先张法与后张法两种，先张法的预应力筋一般为直线，计算简便，可以作为后张法无管道摩擦的特例进行研究，因此这里着重论述后张法伸长值的计算方法。

计算伸长值首先要确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。

后张法钢筋的线型一般均是既有直线，又含曲线，由于不同线形区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段进行伸长量计算，然后再累加。

值得一提的是，在计算工作长度时，一定要考虑位于张拉千斤顶中的那部分预应力筋尺寸，这部分的伸长值对于工作长度小于２０ｍ时的情况影响不容忽视。

根据施工规范，ΔL＝ΔL１＋ΔL２＋······ΔLｎ，其中ΔL为预应力钢材工作长度L的理论伸长值。

对于各区段的伸长值ΔLｉ，其计算公式为：

ΔLｉ=■

式中，Ｐｉ为第ｉ段的平均张拉力，Ｎ；Lｉ为第ｉ段的工作长，ｃｍ；Ａｙ为预应力筋截面面积，ｍｍ２；Ｅｙ为预应力筋弹性模量，Ｎ/ｍｍ２。

平均张拉力Ｐｉ的计算公式为：

Ｐｉ=■

（2）

式中，Ｐ为预应力钢材张拉端的张拉力，Ｎ；L为从张拉端至计算截面的孔道长度，ｍ；θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖平面和水平面内同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和，ｒａｄ；Ｋ为孔道１ｍ局部偏差对摩擦的影响系数；μ为预应力筋与孔道壁的摩擦因数。

应该指出，这里的“Ｐ”并不是定值，而是克服了从张拉端至第Ｉ－１段的摩阻力后的剩余有效张拉力值，它随区段的增加而减小，所以表示成“Ｐｉ”更为合适，如图１。

图１中各个区段的平均张拉力分别为P１，P２，P３，P４，Pｉ，各区段端的有效张拉力分别为P１，P２，P３，P４，Pｉ，其计算式分别为：

P１=P

P２=P１·e■

P3=P2·e■=P·e■

P４=P３·e■=P·e■

Pi=P·e■

式中：

P为初始端的张拉力；Lｎ为ｎ区段的管道长度之和；?

兹ｎ为ｎ区段管道切线角之和，ｎ＝ｉ－１，所以第ｉ区段的平均拉力Pｉ的计算公式为：

Pｉ=■=■（3）

将式（３）代入式（１）即可分别算出每段的预应力筋伸长值。

由公式可知，当两端张拉时ΔL可按公式算至跨中，而单端张拉的ΔL则须由张拉端分段计算至锚固端，然后累加。

２伸长值的测量

预应力筋的实际伸长值是从张拉千斤顶的行程上测量推算而来的，具体方法如下：

对预应力筋按１０％，２０％，３０％……１００％的级差进行张拉，分别量出对应的千斤顶行程Δ１，Δ２，……Δ１０。

由于Δ１０中包含了预应力筋弹性变形以外诸如锚具压实，预应力筋伸展的千斤顶行程，所以应该减去，这就需要认真分析测量结果，推算出真正的弹性伸长值。

一般情况下，通过一组Δ数据可以看出，其值Δi从开始就基本上按正比例关系开始递增，这说明第i级之前的几个行程中，既有弹性伸长，又有非弹性位移，在拉力成比例增长时，其弹性变形也应按同样的比例递增，因此伸长值的推算公式可以写成：

ΔL＝Δ１０－Δi＋（Δ２i－Δi）。

式中的Δ２i－Δi是指第２i级与第i级时的预应力筋的伸长值差，它与０～i级的弹性伸长值差应该是相等的。

所以，上式也可以表示为：

ΔL＝Δ１０－２Δi＋Δ２i。

表１是某现浇梁桥现场采集的一组张拉数据。

由于千斤顶行程不足，张拉时需在０．６ｋＮ时记录油缸行程③后临时回油锚固，使千斤顶复位后重新拉至０．６ｋＮ，记录此时的油缸行程④，然后继续张拉。

当千斤顶锚固时，油缸行程与持荷时有一差值：

（⑤－⑥），主要是夹片回缩和千斤顶内部预应力筋的回弹变形。

表１中的实测伸长值的计算应为：

⑦＝［③－①］＋［②－①］＋［⑥－④］。

3、问题和思考

在实践中笔者发现，当预应力管道在２０ｍ～３０ｍ时，实测伸长值与理论计算值较吻合，而当管长超过３０ｍ时，所测数值往往偏小，增长持荷时间效果也不明显；对于超过８０ｍ的预应力筋，实测值仅能达到理论的９０％左右；相反对于小于２０ｍ的短束，实测值往往偏大，经常超过６％，这一现象说明对于长度较小的预应力束，由于其总伸长值较小，受施工操作、读数误差等因素的影响明显，在实测时需充分考虑误差因素，同时也说明规范提供的μ值和Ｋ值有待于通过试验修正，或者对于长预应力筋的预埋管道需要更先进的材料、更科学的工艺使其减小摩阻力，以更好地发挥预应力钢筋的作用。

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算

（一）工程概况　　NC-WJ1标成章互通主线桥位于常州武进区成章南，半幅桥宽17.0m，全长692.85m。

其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力连续箱梁,桥梁跨径布置为左幅（2-27+2-28+2-19.75）m；右幅（2-19.75+2-28+2-27）m，下部结构第21－23＃采用独柱墩，其余采用双柱墩。

（二）结构设计形式

　　第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。

纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。

　　预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为Rby＝1860Mpa，锚下张拉控制力为Δk=0.75RbyMpa。

　　（三）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例

　　后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：

一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

《公路桥梁施工技术规范》（JTJ041-2000）中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：

　　ΔL=

（1）

　　Pp=

（2）

　　式中：

ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；

　　Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；

　　L—预应力筋的分段长度（mm）；

　　Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；

　　Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；

　　P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为

　　前段的终点张拉力（N）；

　　θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线

　　段的切线夹角和（rad）；

　　x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；

　　k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考

　　虑该影响；

　　μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。

从公式

（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。

Ep的理论值为Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的结果。

由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。

　　公式

（2）中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这两个值的的大小取决于多方面的因素：

管道的成型方式、力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，偏差大小，弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。

在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。

　　进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：

　　Pz=Pqe-（KX+μθ）（3）

　　Pz—分段终点力（N）

　　Pq—分段的起点力（N）

　　θ、x、k、μ—意义同上

　　其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。

　　下面以现浇箱梁22-23跨钢绞线的伸长量计算为例，进一步说明伸长量的计算方法。

　　纵向钢绞线N4、N5、N6，横向横隔梁钢绞线N1、N2钢束大样图（图1）及N4坐标表如下（表1）：

（其余略）

表1

钢束编号

N4（半幅）

导线点号

A

B

C

F

E

F

G

坐标

x（cm）

3442

3692

4192

4842

5842

6492

6992

y（cm）

125

147

147

80

80

147

147

转交α°（逆时针为正）

5.0291

-5.0291

-5.8851

5.8851

5.8851

-5.8851

-5.8851

圆弧半径R（cm）

——

3000

3000

3000

3000

3000

3000

圆弧长LR（cm）

——

263.3

308.1

308.1

308.1

308.1

308.1

切线长T（cm）

——

131.7

154.2

154.2

154.2

154.2

154.2

外矢距E（cm）

——

2.9

4

4

4

4

4

根据设计图纸及规范和实测数据，已知以下参数（表2）：

表2

项目名称

取值

张拉控制应力σk

1395Mpa

钢绞线面积Ag

140mm2

弹性模量Eg

2.02×105Mpa

管道摩阻系数μ

0.25

管道偏差系数k

0.0015

张拉端的张拉力

195.3KN

根据钢绞线要素（图1和表1），可以计算出各分段长度，根据公式计算出伸长量，N4、N5、N6采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法，见表3；横隔梁钢绞线N1、N2采用钢绞线全长计算的方法，见表4：

表3

钢绞线

编号

分段

L

（m）

θ

（rad）

KX+μθ

e-（KX+μθ）

Pq

（KN）

Pz

（KN）

Pp

（KN）

△L

（mm）

总伸长量

（cm）

N4

ab

2.192

0

0.003288

0.996717

195.3

194.66

194.98

15.11

43.15

bc

2.633

0.087774

0.025893

0.974439

194.66

189.68

192.16

17.89

cd

2.141

0

0.003212

0.996793

189.68

189.07

189.38

14.34

de

3.081

0.102714

0.030300

0.970154

189.07

183.43

186.23

20.29

ef

3.45

0

0.005175

0.994838

183.43

182.48

182.96

22.32

fg

3.081

0.102714

0.030300

0.970154

182.48

177.03

179.74

19.58

gh

6.916

0

0.010374

0.989680

177.03

175.2

176.11

43.07

hi

3.081

0.102714

0.030300

0.970154

175.2

169.97

172.57

18.8

ij

3.45

0

0.005175

0.994838

169.97

169.09

169.53

20.68

jk

3.081

0.102714

0.030300

0.970154

169.09

164.04

166.55

18.14

kl

0.958

0

0.001437

0.998564

164.04

163.8

163.92

5.55

N5

ab

3.316

0

0.004974

0.995038

195.3

194.33

194.82

22.84

42.89

bc

2.389

0.119429

0.033441

0.967112

194.33

187.94

191.12

16.15

cd

0.776

0

0.001164

0.998837

187.94

187.72

187.83

5.15

de

2.054

0.102714

0.028760

0.971650

187.72

182.4

185.05

13.44

ef

4.479

0

0.006719

0.993304

182.4

181.18

181.79

28.79

fg

2.054

0.102714

0.028760

0.971650

181.18

176.04

178.6

12.97

gh

9.944

0

0.014916

0.985195

176.04

173.43

174.73

61.44

hi

2.05

0.102714

0.028754

0.971655

173.43

168.51

170.96

12.39

ij

4.479

0

0.006719

0.993304

168.51

167.38

167.95

26.6

jk

2.05

0.102714

0.028754

0.971655

167.38

162.64

165

11.96

kl

0.472

0

0.000708

0.999292

162.64

162.52

162.58

2.71

N6

ab

28.36

0

0.042537

0.958355

195.3

187.17

191.2

191.73

43.97

bc

1.283

0.085505

0.023301

0.976968

187.17

182.86

185.01

8.39

cd

0.947

0

0.001421

0.998580

182.86

182.6

182.73

6.12

de

1.283

0.085505

0.023301

0.976968

182.6

178.39

180.49

8.19

ef

0.858

0

0.001287

0.998714

178.39

178.16

178.27

5.41

表4

钢绞线编号

分段

L（m）

θ（rad）

KX+μθ

e-（KX+μθ）

Pq（KN）

Pz（KN）

Pp（KN）

△L（mm）

总伸长量（cm）

横隔梁N1、N2

ab

3.495

0

0.005243

0.994771

195.3

194.28

194.79

24.07

7.87

bc

1.06

0.132558

0.034730

0.965866

194.28

187.65

190.95

7.16

cd

4.146

0

0.006219

0.993800

187.65

186.49

187.07

27.43

de

2.48

0.310058

0.081235

0.921977

186.49

171.94

179.12

15.71

ef

0.716

0

0.001074

0.998927

171.94

171.76

171.85

4.35

四）张拉时钢绞线实际伸长量的测量方法

　钢绞线实际伸长量的测量方法有多种多样，使用较多的是直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的方法，笔者认为样的测量方法存在一定的误差，这是因为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后，在张拉到10%σk时因钢绞线受力，夹片会向内滑动，张拉到20%σk时，夹片又会继续向内滑动，这样通过测量千斤顶的伸长量而得到的10%~20%σk的伸长量比钢绞线的实际伸长值长1~2mm，若以10%~20%σk的伸长量作为0%~10%σk的伸长量，哪么在0%~20%σk的张拉控制段内，钢绞线的伸长量就有2~3mm的误差。

　　从20%σk张拉到100%σk时，钢绞线的夹片又有2~3mm的滑动，按最小值滑动量计算单端钢绞线的伸长量就有3～4mm的误差，两侧同时张拉时共计有约6～8mm的误差（误差值的大小取决于工具锚夹片打紧程度）。

对于单项张拉的N1、N2横隔梁钢铰线的理论伸长量按7.87cm计算，4mm的测量误差为5.1%，已接近达到±6%的理论值与实测值的允许的偏差值。

因此用测量千斤活塞的方法一般测出来的值都是偏大的。

　　因此，对于钢束实际伸长值的测量，建议采用量测钢绞线绝对伸长值的方法，而不使用量测千斤顶活塞伸出量的方法，后者测得的伸长值须考虑工具锚处钢束回缩及夹片滑移等影响，尤其是在钢绞线较长，必须进行分级张拉时，更为繁琐，若直接通过测量千顶活塞的伸出量，则误差累计更大。

推存的测量方法如图二所示，使用一个标尺固定在钢绞线上，不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。

图2

　　（五）结束语

　　理论伸长值计算中，钢绞线N4、N5、N6采取的是两端张拉，所以在进行伸长量计算时是计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法；橫隔梁钢绞线N1、N2是单端张拉则要进行全长计算；而对于非对称结构，在计算钢绞线的伸长值时，计算原则是从两侧向中间分段计算，至跨中某一点时钢绞线的受力基本相等即可，而不是简单的分中计算。

　　钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续段及直线连续段，而不能将直线段及曲线段分在同一段内。

　　预应力筋的伸长量计算方法有多种，常用的平均力法及简化计算法在很多工程施工中也能够满足精度要求，通过测量千斤顶活塞伸出量再进行换算的方法也可以用于实际施工中，这里我们仅是将现行规范中精确计算法及施工中误差较小的测量方法作了简单的介绍，希望能起到抛砖引玉的作用。

由于我们水平有限，不足之处，尚请批评指正。

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算

（一）工程概况　　NC-WJ1标成章互通主线桥位于常州武进区成章南，半幅桥宽17.0m，全长692.85m。

其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力连续箱梁,桥梁跨径布置为左幅（2-27+2-28+2-19.75）m；右幅（2-19.75+2-28+2-27）m，下部结构第21－23＃采用独柱墩，其余采用双柱墩。

（二）结构设计形式

　　第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。

纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。

　　预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为Rby＝1860Mpa，锚下张拉控制力为Δk=0.75RbyMpa。

　　（三）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例

　　后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：

一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

《公路桥梁施工技术规范》（JTJ041-2000）中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：

　　ΔL=

（1）

　　Pp=

（2）

　　式中：

ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；

　　Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；

　　L—预应力筋的分段长度（mm）；

　　Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；

　　Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；

　　P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为

　　前段的终点张拉力（N）；

　　θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线

　　段的切线夹角和（rad）；

　　x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；

　　k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考

　　虑该影响；

　　μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。

从公式

（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。

Ep的理论值为Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的结果。

由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。

　　公式

（2）中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这两个值的的大小取决于多方面的因素：

管道的成型方式、力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，偏差大小，弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。

在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。

　　进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：

　　Pz=Pqe-（KX+μθ）（3）

　　Pz—分段终点力（N）

　　Pq—分段的起点力（N）

　　θ、x、k、μ—意义同上

　　其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。

　　下面以现浇箱梁22-23跨钢绞线的伸长量计算为例，进一步说明伸长量的计算方法。

　　纵向钢绞线N4、N5、N6，横向横隔梁钢绞线N1、N2钢束大样图（图1）及N4坐标表如下（表1）：

（其余略）

表1

钢束编号

N4（半幅）

导线点号

A

B

C

F

E

F

G

坐标

x（cm）

3442

3692

4192

4842

5842

6492

6992

y（cm）

125

147

147

80

80

147

147

转交α°（逆时针为正）

5.0291

-5.0291

-5.8851

5.8851

5.8851

-5.8851

-5.8851

圆弧半径R（cm）

——

3000

3000

3000

3000

3000

3000

圆弧长LR（cm）

——