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2模板方案
重庆市医药卫生学校第二食堂建设项目
模板工程专项施工方案
编制单位:
四川仁湖
编制日期:
一、工程概况
重庆市医药卫生学校第二食堂位于涪陵区太白大道19号(学校内)。
框架结构,属公共建筑,吊层为商铺,层高4.5m,地上三层,一层为餐厅,商铺二层为餐厅,三层为多功能厅,高17.7m,总建筑面积为3437㎡。
本建筑抗震设防为6度,设计使用年限50年,耐火等级为二级,屋面防水等级为1级。
±0.000绝对标高为319.5m,建筑工程等级为三级。
2、编制依据:
1.建设单位及设计单位提供的施工图纸;
2.《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3.《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4.《建筑施工模板安装技术规范》JGJ162-2008
5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
6.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
3、设计的主要原则:
接缝严密、不漏浆,保证构件的形状尺寸和相互位置的正确,模板的构造简单,支拆方便,保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌,确保工期、质量的前提下减少支拆用工,实现文明施工。
三、构造要求:
1、模板立杆构造:
每根立杆底部设置底座或垫板;设置纵、横向扫地杆,纵向扫地杆采用直角扣件固定在底座上皮20CM处的立杆上,横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠紧纵横向扫地杆下方的立杆上,横杆步距不大于2M,立杆接头不允许采用搭接接头,只能采用对接,且错开布置。
2、支架立杆应竖向布置,2M高度的垂直允许偏差为15MM。
3、设在支架根部的可调底座,当伸出长度超过30cm时,采用可靠措施加固。
4、当模板支架立杆采用单根立杆时,立杆应设在梁模板中心处,其偏心距不应大于25mm。
5、模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪力撑。
四、模板系统设计计算
4.1梁侧模板计算
选取梁段:
4.00层净跨为7.5米的梁段
4.1.1模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.3;梁截面高度D(m):
0.70;混凝土板厚度(mm):
0.12;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):
1.00;脚手架步距(m):
1.80;
梁支撑架搭设高度H(m):
4。
00;梁两侧立柱间距(m):
0.70;
承重架支设:
无承重立杆,木方支撑平行梁截面;
立杆横向间距或排距Lb(m):
1.00;采用的钢管类型为Φ48×3.5;
连接方式:
扣件连接。
4.1.1.1荷载参数
模板自重:
0.35kN/m2;钢筋自重:
1.50kN/m2;施工均布荷载标准值:
2.5kN/m2;
倾倒混凝土侧压力:
4.0kN/m2;
振捣混凝土荷载标准值:
对水平模板可采用2.0kN/m2;对垂直面模板可采用4.0kN/m2。
4.1.1.2材料参数
木材品种:
松木;(或杉树),强度等级按TC13;
木材弹性模量E=9500.0N/mm2;木材抗弯强度设计值fm=13.0N/mm2;
木材抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2;
面板类型:
胶合面板;面板弹性模量E=3500.0N/mm2;面板抗弯强度设计值fm=13.0N/mm2;
4.1.1.3梁底模板参数
梁底模板主楞的间距@200mm;面板厚度:
15mm;
4.1.1.4梁侧模板参数
主楞(外楞)间距@500mm;次楞(内楞)间距@约330mm;穿梁螺栓水平间距@500mm;
穿梁螺栓竖向间距@300mm;穿梁螺栓直径:
M12mm;
主楞龙骨材料:
木楞,宽度50mm,高度100mm;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度40mm,高度50mm;
4.1.2梁模板荷载标准值计算
4.1.2.1梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《建筑施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中γ—混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.800m;
因采用商品混凝土,一般都会在混凝土初凝前将计算单元的梁墙柱浇灌完成,故只需要按F=γH计算侧压力即可,当计算的F值大于60时取60kN/m2。
F=24×0.60=14.400kN/m2作为本工程梁的计算荷载。
4.1.2.2梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的二跨连续梁计算。
2.1.2.2.1抗弯验算
其中:
σ—弯曲应力计算值(N/mm2);
M—最大弯距(N.mm);
W—净截面抵抗矩
W=bh2/6=50.00×2.0×2.0/6=33.33cm3;
按以下公式计算面板最大弯矩:
其中,q—作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.5×19.20=11.52kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×0.5×4.00=2.80kN/m;
因模板及其支架中不确定的因素较多,荷载取值难以准确,加上理论上对施工计算研究较少,不考虑荷载设计值的折减,这样偏于安全。
q=q1+q2=11.520+2.800=14.320kN/m;
计算跨度(内楞间距):
L=330.00mm;
面板的最大弯距M=ql2/8
=0.125×14.32×330.002=1.95×105N.mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=M/W=1.95×105/3.33×104=5.86N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=5.86N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2,满足要求!
4.1.2.2.2挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
q—作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=19.2×0.50=9.60N/mm;
E—面板材质的弹性模量:
E=3500.00N/mm2;
I—面板的截面惯性矩:
I=bh3/12=50.00×2×2×2/12=33.3cm2;
最大挠度:
ω=0.677qd4/100EI=0.677×9.60×330.004/(100×3500.00×2.43×105)=0.906mm;
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=330.000/250=1.320mm;
面板的最大挠度计算值ω=0.906mm小于最大容许挠度值[ω]=1.320mm,满足要求。
4.1.2.3梁侧模板内外楞的计算
4.1.2.3.1内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度40mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=bh2/6=50×100×100/6=83.33cm3;
I=bh3/12=50×100×100×100/12=4166.6cm4;
2.1.2.3.2内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×19.200+1.4×4.000)×0.330=9.45kN/m;
内楞的最大弯距:
M=ql2/8=1/8×9.45×500.002=2.95×105N.mm;
内楞的最大受弯应力计算值σ=M/W=2.95×105/8.33×104
=3.54N/mm2;
内楞的受弯应力计算值σ=3.54N/mm2,小于抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.1.2.3.3内楞的挠度验算
其中E—面板材质的弹性模量:
8000.00N/mm2;
q—作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=19.20×0.33=6.34N/mm;
最大挠度:
ω=0.677qd4/100EI=0.677×6.34×500.004/(100×8000.00×3.16×105)=0.81mm;
内楞的最大挠度计算值ω=0.81mm小于容许挠度值[ω]=500/250=2.000mm,满足要求
2.1.2.3.4外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载,若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓,则没有弯等内力,不需计算;现考虑两端没有设支点,按照集中荷载作用下二端悬臂梁计算。
外龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=bh2/6=50×100×100/6=83.33cm3;
I=bh3/12=50×100×100×100/12=4166.60cm4;
外楞抗弯强度验算
最大弯矩M按下式计算:
M=Pl
作用在外楞的荷载:
P=(1.2×19.2+1.4×4.00)×0.50×0.33/2=2.36kN;
外楞的最大弯距:
M=2360.000×330.000=7.78×105N.mm
经计算得到,外楞的受弯应力计算值:
σ=M/W=7.78×105/8.3×104=9.37N/mm2;
外楞的受弯应力计算值σ=9.37N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
4.1.2.3.5外楞的挠度验算
其中E--外楞的弹性模量,其值为8000.00N/mm2;
p=19.2×0.50×0.33/2=1.58kN;
最大挠度:
ω=0.677qd4/100EI=0.677×1.58×103×330.004/(100×8000.00×3.16×107)=0.381mm;
外楞的最大挠度计算值ω=0.381mm小于容许挠度值[ω]=330/250=1.320mm,满足要求!
4.1.3穿梁螺栓的计算
验算公式如下
其中N—穿梁螺栓所受的拉力,A-穿梁螺栓有效面积(mm2);
f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取210.000N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
ф12mm;有效直径:
ф9.85mm;有效面积:
A=76mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=(19.200×1.2+4×1.4)×0.500×0.330=4.73kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=210.000×76/1000=15.96kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.73kN小于螺栓最大容许拉力值[N]=15.96kN,满足要求!
4.1.4梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
梁底模有木方,直接支承在钢筋管上,底模板计算的连续跨是垂直跨度方向。
W=bh2/6=300×20×20/6=2×104mm3;
I=bh3/12=300×20×20×20/12=2×105mm4;
4.1.3.1抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
f=M/W<[f]
其中,f—梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M—计算的最大弯矩(kN.m);
l—计算跨度(梁底支撑间距):
l=300.00mm;
q—作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×(24.00+1.50)×0.30×0.80×1=7.34kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×0.35×0.3×1=0.125kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
(对水平模板采用2.0kN/㎡;)
q3:
1.4×2.00×0.3×0.90=1.07kN/m;
q=q1+q2+q3=7.34+0.125+1.07=8.535kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.125×8.535×0.3002=0.096kN.m;
σ=0.096×106/2×104=4.8N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=4.8N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.1.4.2挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下
其中,q—作用在模板上的压力线荷载:
q=[(24.0+1.50)×0.800+0.35]×0.30=6.23N/mm;
E—面板的弹性模量:
E=3500.0N/mm2;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×6.23×3004/(100×3500.0×2×105)=0.488mm;
面板的最大挠度:
ω=0.488mm 小于允许挠度值:
[ω]=300.0/250=1.200mm,满足要求!
2.1.5板支撑脚手架
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
模板支架搭设高度为3.80米,搭设尺寸为:
立杆的横距b=1.00米,立杆的纵距l=1.00米,横杆的步距h=1.80米。
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
2.1.5.1纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩w=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
方木楞计算简图
2.1.5..1荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q11=25.000×0.250×0.200=1.250kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.250=0.087kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
q2=(2.000+1.000)×0.250=0.750kN/m;
2.1.5.2强度计算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
静荷载:
q1=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.250+0.087)=1.605kN/m;
活荷载:
q2=1.4×0.750=1.050kN/m;
最大弯距Mmax=(0.100×1.605+0.117×1.050)×1.0002=0.283kN.M;
最大支座力N=(1.1×1.605+1.2×1.050)×1.000=3.026kN;
截面应力σ=M/W=0.283×106/5080.0=55.778N/mm2;
纵向钢管的计算强度为55.778小于205.0N/mm2,满足要求!
2.1.5.3挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=q11+q12=1.337kN/m
活荷载q2=0.750kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×1.337+0.990×0.750)×1000.04/(100×2.1×105×12.190)=6.563mm;
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!
2.1.5.4板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.026kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.523kN.m;
最大变形Vmax=1.069mm;
最大支座力Qmax=5.364kN;
截面应力σ=102.931N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!
2.1.6扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc---扣件抗滑承载力设计值,取8.000kN;
R---纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=5.364kN;
R<8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16kN。
3.1.6.1模板支架荷载标准值(轴力):
3.1.6.1.1作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×4.000=0.516kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.866kN;
3.1.6.1.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.000+1.000)×1.000×1.000=3.000kN;
2.1.6.1.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=11.240kN;
2.1.7立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N---立杆的轴心压力设计值(kN):
N=11.240kN;
σ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i---计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A---立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W---立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ---钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]---钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
Lo----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.185;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.100m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.500=3.022M;
Lo/i=3021.750/15.800=191.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.197;
钢管立杆受压强度计算值;σ=11239.680/(0.197×489.000)=116.675N/mm2;
立杆稳定性计算σ=116.675小于[f]=205.000满足要求!
公式
(2)的计算结果:
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m;
Lo/i=1700.000/15.800=108.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530;
钢管立杆受压强度计算值;σ=11239.680/(0.530×489.000)=43.368N/mm2;
立杆稳定性计算σ=43.368小于[f]=205.000满足要求!
2.1.8楼板强度的计算:
2.1.8.1计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.2M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋,配筋面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=3600mm×200mm,截面有效高度ho=180mm。
按照楼板每10天浇筑一层,所以需要验算10天、20天、30天...的
承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:
2.1.8.2计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.2m,短边为3.6m;
楼板计算范围跨度内摆放5×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.200)+1×1.2×(0.516×5×4/4.200/3.600)+1.4×(2.000+1.000)
=17.860kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.200×17.860=75.011kN/m;
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0621×75.010×3.6002=60.370kN.m;
验算楼板混凝土强度的平均气温为32℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到10天后混凝土强度超过58.400%,C30混凝土强度近似等效为C17.520。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.410N/mm2;
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300.000/(3600.000×180.000×8.410)=0.079
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.076
此楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm
=0.076×3600.000×180.0002×8.410×10-6=74.433kN.m;
结论:
由于∑Mi=74.433>Mmax=60.370
所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
2.2梁(截面B×D=250mm×600mm)支撑脚手架
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
模板支架搭设高度为3.8米。
基本尺寸为:
梁截面B×D=250mm×600mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米,立杆的步距h=1.80米。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
2.2.1梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
a.荷载的计算:
(1)钢筋
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