完整版施工电梯卸料平台方案.docx

完整版施工电梯卸料平台方案.docx

《完整版施工电梯卸料平台方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《完整版施工电梯卸料平台方案.docx（25页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

完整版施工电梯卸料平台方案

厦门现代服务业基地（丙洲片区）

统建区I-8地块工程

施

工

电

梯

平

台

架

专

项

施

工

方

案

福建省永富建设集团有限公司

二〇一八年二月一日

施工电梯平台脚手架施工方案

一、工程概况

厦门现代服务业基地（丙洲片区）统建区I-8地块工程建设场地位于厦门市同安区西柯镇丙洲片区，已建支十六路以北，环湾西路以西，纵九路以东，拟建横一路以南。

本工程由1～4#楼及地下室共5个项目组成，总建筑面积167127.86m2，其中地上建筑面积102902.44m2，地下建筑面积64225.42m2，拟建建筑地上5～24层，地下2层。

基础采用旋挖（冲孔）灌注桩及锤击预应力高强混凝土管桩，地基基础设计等级为甲级。

各建筑物主要特征一览表：

建筑物名称

层数（层）

建筑高度（m）

结构类型

2#楼

18

67.3

框架-核心筒

4#楼

24

97.7

框架-核心筒

1、3#楼及2#楼裙房

5

22.3

框架

地下室

2

8.0

框架

各相关单位如下：

建设单位：

厦门市城市建设发展投资有限公司

代建单位：

厦门海湾投资有限公司

勘察单位：

厦门地质工程勘察院

设计单位：

厦门合立道工程设计集团股份有限公司

监理单位：

厦门高诚信工程技术有限公司

施工单位：

福建省永富建设集团有限公司

混凝土供应单位：

厦门侨领华信建材有限公司

二、编制依据

1、中国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》；

2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）；

4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011）；

5、《钢结构设计规范》（GBJ50017—2014）；

6、《建筑施工悬挑式脚手架安全若干规定（试行）》（闽建科[2004]19号）。

7、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）

8、《关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施》、《建筑施工安全技术手册》、有关安全管理规定及建筑设计图纸等；

9、设计计算采用中国建筑科学研究院PKPM软件。

三、施工电梯卸料平台设计

1、平台脚手架设计

本项目共投入施工电梯7台，施工电梯平台脚手架，从首层开始，采用扣件式钢管落地式双排脚手架，2#楼主楼及4#分别从3层、4层楼面开始采用16号工字钢悬挑脚手架，每4~5层为一个悬挑段，分别4个与6个悬挑段。

悬挑长度900，立杆纵距为650-1500mm，立杆横距为900，步距为600mm-1800mm，连墙杆每层设置4个，两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、阻燃型密目式ML—1.8×6m安全立网。

平台结构内立杆与结构边距离300mm，平台架外立面与施工电梯停靠面间距100mm，保证电梯行驶安全，脚手架平台的搭设高度（含屋面层防护1500mm）分别为69米和99米。

由于施工电梯出入口平台是为满足施工人员出入而设定，而楼层高度在部分楼层有调整，步距设定不能满足楼层出入要求，因此在每层楼面位置对外架大横杆进行调整，使大横杆低于楼板面标高100，在外架平台上面铺设50×100间距200的木枋，木枋用铅丝与平台水平杆绑扎。

木枋上铺设木模板，用铁钉将其固定在木枋上。

在每层楼面外架的临空边设置1.2m高的护栏，护栏外挂安全网，安全网用铅丝与外架可靠绑扎，护栏脚部应设置不小于180mm高的挡脚板，以保证施工人员的安全。

2、平台架搭设示意图

3、计算参数:

双排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.6，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60~4.5米，水平间距1.5米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢网片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。

栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.70kN/m2，高度变化系数1.1900，体型系数0.8720。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.20米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.70m。

拉杆采用钢丝绳。

4、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m

活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.214+0.10×1.680）×1.5002=0.417kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.214+0.117×1.680）×1.5002=-0.490kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.490×106/4491.0=109.202N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m

活荷载标准值q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.178+0.990×1.200）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=2.984mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

5、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×0.8002/8+2.841×0.800/4=0.572kN.m

=0.572×106/4491.0=127.346N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/（48×2.06×105×107780.0）=0.993mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.003mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

6、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

7、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1070

NG1=0.107×25.000=2.674kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×6×1.500×（0.800+0.400）/2=1.890kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×1.500×6/2=0.495kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.247kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.700

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.190

Us——风荷载体型系数：

Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.700×1.190×0.872=0.508kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.247+0.85×1.4×3.600=10.580kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.247+1.4×3.600=11.336kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.508×1.500×1.800×1.800/10=0.294kN.m

8、立杆的稳定性计算

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.336kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=11336/（0.19×424）=141.080N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.580kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.294kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=10580/（0.19×424）+294000/4491=197.150N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

9、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.508kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=7.688kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.688kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到

=0.93；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=81.039kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

10、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体=700mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载P=11.34kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=26.548kN,R2=-3.394kN,R3=0.379kN

最大弯矩Mmax=5.712kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=5.712×106/（1.05×141000.0）+3.717×1000/2610.0=40.008N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

11、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

b=2.00

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值

b'=1.07-0.282/

b=0.929

经过计算得到强度

=5.71×106/（0.929×141000.00）=43.61N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

<[f],满足要求!

12、拉杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos

i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin

i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=26.807kN

13、拉杆的强度计算

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=26.807kN

拉绳的强度计算：

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×26.807/0.850=252.298kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径23.0mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=26.807kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[26807×4/（3.1416×50×2）]1/2=19mm

14、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.394kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3394×4/（3.1416×50×2）]1/2=7mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.39kN；

d——楼板螺栓的直径，d=12mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3393.58/（3.1416×12×1.5）=60.0mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.39kN；

d——楼板螺栓的直径，d=12mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=60mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于47.4kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

15、防电避雷措施

1、施工电梯顶部应安装防雷装置，采用Ф12镀锌圆钢制作成Y形防雷装置，与施工电梯标准节焊接连接，保证防雷接地电阻值不大于4Ω，或避雷设计时采用钢柱壁作为避雷引下线，钢柱与楼面钢梁焊接，施工电梯出入口平台可用2Φ12的钢筋与楼面钢梁双面焊接6d，作为避雷措施。

2、当采用导轨架作为避雷引下线防雷接地时：

预埋两组镀锌扁铁3×40mm与地下一层楼板避雷主筋焊接在一起，上与施工电梯标准节斜杆焊接连接

3、接地装置完成后，要用电阻表，测定电阻值是否符合要求。

16、施工电梯的辅助设施安装

（1）、在楼层板面位置的施工电梯出入口平台外架上挂设呈45°，5cm宽红白间隔条纹的楼层分隔条，用于标识楼层位置；

（2）、在楼层分隔条位置，施工电梯司机容易看到的位置挂设楼层层数标识牌，以便电梯司机确认楼层数；

（3）、在楼层施工电梯出入口处安装施工电梯安全防护门，安全防护门朝内开，插销设置于临空面，应由施工电梯司机或进入楼层的施工人员开启，楼层内施工人员不得随意开启安全防护门；

（4）、在每层施工电梯出入口平台处应设置召唤盒，召唤盒应能准确与施工电梯司机联系；

（5）、施工电梯出入口平台应安装照明装置，以便晚上加班人员通行；

（6）、施工电梯出入口平台处应挂安全提示牌，施工人员在等待电梯时，应在楼层内等待，不得处于出入口平台上，以免增加外架荷载。

（7）、施工电梯首层入口处应搭设安全防护棚，以防物体坠落砸伤首层入口处施工人员。

（8）、在施工电梯地下一层、首层及相应的标准层应根据消防要求配备足够的消防灭火器。

四、脚手架搭设构造要求

1、立杆

立杆落于槽钢钢梁上，在钢管位置上焊接Φ20钢筋头于槽钢钢梁上，用于限制钢管移动。

立杆脚部设置纵横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

相邻立杆的对接扣件不得在同一高度处，应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心主节点的距离不宜大于步距的1/3。

当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。

顶层立杆搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至立端距离不小于100mm。

立杆顶端应高出女儿墙上皮1.2m，高出檐口1.5m。

为保证高空作业安全，在搭脚手架时，必须先升内杆及内侧大横杆，把安全带扣在内侧大横杆或立杆上，然后再升外侧立杆及大横杆。

纵向水平杆

纵向水平杆应设于立杆内侧，其长度不小于3跨且不小于6m。

纵向水平杆接长采用对接扣