车库模板施工方案详解.docx
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车库模板施工方案详解.docx
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车库模板施工方案详解
一、工程概况………………………………………………………………………2
二、编制依据………………………………………………………………………2
三、模板支设要求…………………………………………………………………2
四、模板配置材料选择……………………………………………………………2
五、模板施工………………………………………………………………………3
六、模板的安装质量标准…………………………………………………………6
七、模板的控制标准…………………………………………………………………7
八、模板的拆除………………………………………………………………………7
九、梁模板扣件钢管支撑架计算书…………………………………………………7
十、梁底支撑钢管计算……………………………………………………………10
十一、立模注意事项………………………………………………………………17
十二、防止模板移位的技术措施…………………………………………………17
十三、模板工程安全规程…………………………………………………………17
十四、地下车库后浇带做法………………………………………………………19
地下车库模板工程施工方案
一、工程概况:
本工程位于郑州航空港经济综合实验区新港大道以西,新港七路以南总建筑面积为118902m2(含地下车库),共10栋主楼及附属地下车库。
主楼均地下1层,地上11层。
设计室内外高差0.3米,车库顶板设置有景观覆土,覆土厚度不大于1.40米。
地下车库采用天然地基独立基础+抗水筏板形式。
地下车库层高为3.85米,板厚大部分为250厚,局部为300。
本工程设计等级为乙级,使用年限为50年。
上部结构的安全等级为二级。
本工程地下车库结构形式采用防水外墙+框架结构,抗震等级为三级、抗震构造措施等级为三级。
本项目为特大型汽车库,耐火等级一级,地下室变配电间、消防控制室防水等级为一级,其余为二级。
二、编制依据:
1、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)2011版;
2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012);
3、《建筑施工计算手册》;
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011;
5、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011);
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91;
7、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005;
8、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012。
三、模板支设要求:
模板及支撑系统应连结成整体,竖向结构模板应加设斜撑和剪刀撑,水平结构模板应加强支撑系统的整体连接,对木支撑纵横方向应加强钉拉杆,采用钢管支撑时,应把钢管扣成整体排架。
模板及其支撑系统必须有足够强度刚度和稳定性,其支撑系统必须满足承受上部包括施工荷载在内的全部荷载,模板工程所用材料必须认真检查选用,模板应具有制作、安装、拆除方便,牢固耐用、运输整修容易等特点。
四、模板配置材料选择:
本工程梁、板、墙、梯、柱全部采用15mm厚的高强胶合板;模板的支设方法采用“预组拼”方法,全部采用块料木模施工。
确定柱、梁专用模板编号定位使用。
可以加快施工速度,提高模板的安装质量。
在支设模板前,要进行以下三项准备工作。
1、进行中心线和边线及控制线的放线:
首先用经纬仪引测建筑物的边轴线,并以该轴线为起始线,引出每条控制线。
2、模板放线:
模板放线时,应清理好现场,然后根据施工图用墨线由专职放线人员弹出模板外边线(即混凝土面)和控制线以便于模板的安装和校正。
3、做好标高测量工作:
用水准仪将建筑物水平标高根据模板实际的要求,直接引测到模板安装位置,在无法直接引测到的地方,必须间接地过渡引测点,作为上层结构构件模板的基准点,用来测量和复核其标高位置。
五、模板施工:
模板采用直径为φ12的对拉螺栓连接,地下室内外墙采用间距500x500;呈梅花形,阴阳角部位采取木制定型模板。
1、模板加固体系见下图:
2、对拉螺栓大样图如下图:
3、扶壁柱、端柱模板支设大样图见下图:
4、框架柱模板施工
①在浇筑好的砼水平面上弹出轴线及柱的四周控制线。
②用电渣压力焊接长柱筋,绑扎并办理好预检手续。
③按柱断面尺寸及高度配制柱模,不符合模数的部分放到节点部位处理,当高度在4m和4m以上时,一般应四面支撑。
④柱模根部要用水泥砂浆堵严,防止跑浆。
⑤当柱模板截面大于600㎜小于900mm时,中间加一道对拉螺栓。
⑥按图示加固好柱模并校验垂直及截面尺寸并办理好预检手续。
5、梁模板施工
①梁支撑采用扣件式钢管脚手架,跨度为800mm,宽度为1000-1200mm,步距为1500mm。
②梁跨度大于5m时,梁按1‰起拱,但起拱高度不大于20mm。
同时板随梁一起起拱。
6、平台模板支设:
顶板支撑采用满堂钢管脚手架,地下一层立杆间距为800×800mm支撑,步距为1500mm。
水平钢管间距为1500x1500,模板的龙骨用75×35mm的木方,间距按150mm直接支设在水平钢管上。
模板用15mm厚木质胶合板,模板接缝处粘贴双面胶带。
并且5m一道斜支模前根据楼面标高,测出顶板的标高控制线,并依此线弹出各跨度楼板底面标高控制线,做为支设模板的依据。
满堂架必须按要求设置剪刀撑,距地面200mm高加设扫地杆。
平台模板拼缝尽可能留置在板的中部,首先应进行模板的拼装放样,选定最优化的拼装方案;然后从一边开始,先进行大板拼接,最后裁掉的小板进行小面积拼接。
要求放样的精度在1mm以内。
7、楼梯间模板支设:
楼梯间支模复杂,是模板不易加固、难以保证混凝土质量的部位,可制作封闭式模板确保支模质量,支模顺序为:
定型边模板放样成型→搭设楼梯下脚手架→铺设底模板→拉通线支设踏步立面模板→模板加固→钉连接板→楼梯模板验收。
具体支模方法如下:
楼梯模板施工前根据实际层高放样,弹出楼梯板底模高度和踏步平面、立面位置以及梯梁休息平台的位置尺寸控制线。
支设楼梯的斜板模板,确保楼梯模板的刚度和稳定性。
搭设竖向脚手管和水平边系杆。
搭支底模的纵向钢管、钢管顶标高为楼梯底标高减去模板及木楞斜向高度。
放置木楞,其上同铺楼梯底模。
待绑扎好楼梯钢筋后安装楼梯外帮侧板,钉好固定踏步侧板的挡木。
在侧板上用套板画出踏步位置线。
安装踏步立模,模板高度为楼梯踏步高度减支模板厚度,模板顶即为踏步平面,将踏步立模和两边的侧板固定钉牢,并用木条两边加固。
安装踏步水平模板,模板宽度为踏步加上两倍的模板厚度,使模板底板与踏步水平线一致,并分别与侧板模,踏步立模固定钉牢。
并按楼梯混凝土施工缝处设置特殊标记。
在靠近楼梯侧板模两旁,每个踏步模上固定三角木,三角木成一条直线,三角木的两角边长分别为踏步高度和宽度,并将木楞35mm×75mm固定在三角木上。
六、模板的安装质量标准
1、组装的模板必须符合施工设计要求。
模板安装完毕后,合格验收后方能进行下一道工序。
2、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固,无松动现象。
模板拼缝要严密。
模板在使用前必须把板面、板边沾的杂物清除干净,对因拆除而损坏边、角的模板要进行平整修复,保证接缝严密,版面平整。
3、模板面应涂刷脱模剂,未刷脱模剂的模板不准用在本工程上,以保证混凝土表面的外观质量,事先必须准备好刷脱模剂的所有工具。
4、柱、墙模板安装应在楼层放线、验线之后进行。
放线时要弹出中心线、边线、支模控制线等。
5、柱模板上部的固定:
柱子模板安装时上端位置的控制是保证柱子垂直度、柱中线位移误差在允许范围内的关键环节。
本工程采用钢管斜撑的方法。
凡是中心柱,每边设两根斜撑,每柱共8根斜撑。
凡是边柱,当一侧不能布置斜撑时,应在内侧加水平拉杆二道。
所有拉杆和斜撑应与满堂架连成整体。
6、模板拼缝要求严密,并且要用海绵胶带粘贴,防止出现板漏浆等质量通病。
7、柱子支模前,先将底部弹出通线,将柱子位置找方找中。
8、柱子支模前,必须先校正钢筋位置,柱子模板上口要安放钢筋定位套,以保证柱主筋位置和混凝土保护层。
9、成排柱模支撑时,应立两端柱模,复核无误后,顶部拉通长线,再立中间各柱模,柱距大于4.2m时,柱间用剪刀撑及水平撑搭牢,否则各柱子单独拉四面斜撑,保证柱子位置准确。
10、上层楼板模板的支撑立柱应对下层支撑的立柱,并铺设垫板。
七、模板的控制标准:
模板安装的允许偏差:
序号
项目
允许偏差
1
轴线位置
2
2
底模上表面标高
+2、-5
3
每层垂直度
5
4
截面尺寸
柱、墙、梁
+3、-4
5
相临两板表面高低差
1.5
6
表面平整度(2m长度内)
4
八、模板的拆除:
1、模板的拆除,除了侧模应以能保证混凝土构件不变形,棱角完整方可拆除外,底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)中的有关规定执行,
2、一般情况下,柱子模板应在混凝土浇筑后三天拆模,这样可以防止混凝土表面过早失水,导致混凝土表面出现干缩裂缝。
3、模板拆除检验方法:
检验同条件养护试块强度试验报告。
4、顶板后浇带底模拆除应在后浇带二次浇筑后拆除。
若临时拆除,应及时增加顶撑。
5、模板拆除的顺序和方法,应按照配板的设计和规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,以及自上而下的原则。
拆模时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
6、拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故,待模板全部拆除后,方准将模板、配件、支架等运出堆放。
7、拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递,指定地点堆放,并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
九、梁模板扣件钢管支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
和参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
9.1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算:
工程参数
1.模板与支架搭设参数
地下室模板支架搭设高度H:
3.85m;立杆间距为l:
0.8m;水平杆最大步距h:
1500,现以地下室计算,
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×(24000×0.14+1100×0.14+350)+1.4×4000]×1=9213N/m
q1=0.9×[1.35×(24000×0.14+1100×0.14+350)+1.4×0.7×4000]×1=82面板采用:
清水木模板厚度:
15mm;支撑面板的次楞梁采用:
方木支撑;间距:
0.2m;主楞梁采用:
单钢管φ48×3.0;钢管均按φ48×3.0计算。
2.荷载参数
永久荷载标准值:
楼板厚度:
250mm;新浇筑砼自重(G2k):
24kN/m3;钢筋自重(G3k):
1.1kN/m3;模板与小楞自重(G1k):
0.35kN/m2;每米立杆承受架体自重:
0.158kN/m
可变荷载标准值:
施工人员及设备荷载(Q1k),当计算面板和直接支承面板的次楞梁时,均布荷载取:
4kN/m2,再用集中荷载2.5kN进行验算,比较两者所得的弯矩取其大值。
当计算直接支承次楞梁的主楞梁时,均布荷载标准值取1.5kN/m2,当计算支架立柱时,均布荷载标准值取1kN/m2。
振捣砼时荷载标准值(Q2k):
2kN/m2。
模板面板计算
面板采用清水木模板,厚度为15mm,按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
取单位宽度1m的面板作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=100×1.5×1.5/6=37.500cm3;
截面惯性矩I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4;
(一)强度验算
1、计算时两端按简支板考虑,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.2m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。
23N/m
根据以上两者比较应取q1=9213N/m作为设计依据。
集中荷载设计值:
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×350=378N/m
跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=
q1l2
=
9213×0.22
=46.07N·m
8
8
施工荷载为集中荷载:
M2=
q2l2
+
Pl
=
378×0.22
+
3150×0.2
=159.39N·m
8
4
8
4
取Mmax=159.39N·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
159.39×103
=4.25N/mm2 W 37.500×103 面板强度满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=1×(24000×0.14+1100×0.14+350)=3864N/m=3.864N/mm; 面板最大容许挠度值: 200.0/250=0.8mm; 面板弹性模量: E=4500N/mm2; ν= 5ql4 = 5×3.864×200.04 =0.064mm<0.8mm 384EI 384×4500×28.125×104 满足要求! 9.2、梁底支撑木方的计算 梁模板支撑架立面简图 梁模板施工 由于本工程最大梁截面为0.4×0.9m,计算时以最不利荷载进行考虑,取0.4×0.9m的框梁作为计算构件,计算结果如下。 1.模板支架参数 地下室梁截面宽度: 0.4m;梁截面高度: 0.9m;模板支架地下室高度H: 3.85m;楼板厚度: 0.25m;立杆梁跨度方向间距la: 1m;梁两侧立柱间距lb: 0.8m,梁下增加1根立柱;水平杆最大步距: 1.m;梁底面板下次楞采用: 方木支撑;钢管按φ48×3.5计算;面板采用: 15mm厚清水木模板。 2.梁侧模板参数 圆钢管48×3.0mm;方木宽度: 35mm高度: 75mm;方木间距: 200mm;穿梁螺栓水平间距: 300mm;穿梁螺栓竖向间距: 400mm;穿梁螺栓直径: 12mm。 3.荷载参数 永久荷载标准值: 模板与小楞自重(G1k): 0.35kN/m2;每米立杆承受结构自重: 0.12kN/m;新浇筑砼自重(G2k): 24kN/m3;钢筋自重(G3k): 1.5kN/m3; 可变荷载标准值: 施工人员及设备荷载(Q1k): 1kN/m2;振捣砼对水平面模板荷载(Q2k): 2kN/m2;振捣砼对垂直面模板荷载(Q2k): 4kN/m2;倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载(Q3k): 4kN/m2; 1.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2 F=γcH=24×0.75=18kN/m2 其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0--新浇混凝土的初凝时间,按200/(T+15)计算,取初凝时间为5.7小时。 T: 混凝土的入模温度,经现场测试,为20℃; V--混凝土的浇筑速度,取1.5m/h; H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.75m; β1--外加剂影响修正系数,取1.2; β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。 根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值18kN/m2。 1.3梁侧模板面板计算 面板为清水木模板,厚度为15mm,按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。 取主楞间距0.30m作为计算单元。 面板的截面抵抗矩W=30.00×1.5×1.5/6=11.25cm3; 截面惯性矩I=30.00×1.5×1.5×1.5/12=8.43cm4; (一)强度验算 1、计算时两端按简支板考虑,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×18000+1.4×4000]×0.30=7344N/m q1=0.9×[1.35×18000+1.4×0.7×4000]×0.30=7619.4N/m 根据以上两者比较应取q1=7619.4N/m作为设计依据。 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载: M1= q1l2 = 7619.4×0.202 =38.097N·m 8 8 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2; σ= Mmax = 38.097×103 =3.386N/mm2 W 11.25×103 面板强度满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=0.30×18000=5400N/m=5.400N/mm; 面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm; 面板弹性模量: E=4500N/mm2; ν= 5ql4 = 5×5.400×200.004 =0.370mm<0.80mm 384EI 384×4500×8.43×104 满足要求! 9.3梁侧模板方木计算 ,宽度: 35mm高度: 75mm间距: 0.2m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W=3.5×7.5×7.5/6=32.81cm3; 截面惯性矩I=3.5×7.5×7.5×7.5/12=123.047cm4; (一)强度验算 1、方木承受模板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,间距为0.200m 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=1.8000kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×18000+1.4×4000]×0.2=4896N/m q2=0.9×[1.35×18000+1.4×0.7×4000]×0.2=5079.6N/m 根据以上两者比较应取q=5079.6N/m作为设计依据。 3、强度验算 计算最大弯矩: Mmax=0.1ql2=0.1×5.0796×0.22=0.0203kN·m 最大支座力: 1.1ql=1.1×5.0796×0.2=1.117kN 方木抗弯强度设计值[f]=17N/mm2。 σ= Mmax = 0.0203×106 = 0.618N/mm2<17N/mm2 W 32.81×103 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=18000×0.2=3600N/m=3.6N/mm; 次楞最大容许挠度值: l/250=300/250=1.2mm; 次楞弹性模量: E=10000N/mm2; ν= 0.677ql4 = 0.677×3.6×3004 =0.016mm<1.2mm 100EI 100×10000×123.047×104 满足要求! 10.4梁底模板面板计算 面板采用木清水木模板,厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。 面板的截面抵抗矩W=100×1.5×1.5/6=37.500cm3; 截面惯性矩I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4; (一)强度验算 1、梁底方木为2根,面板按连续梁计算,其计算跨度取梁底次楞间距,L=0.15m。 2、荷载计算 作用于梁底模板的均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×(24×1.2+1.5×1.2+0.35)+1.4×2]×1=35.95kN/m q1=0.9×[1.35×(24×1.2+1.5×1.2+0.35)+1.4×0.7×2]×1=39.37kN/m 根据以上两者比较应取q1=39.37kN/m作为设计依据。 计算简图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为: N1=2.362kN;N2=6.496kN;N3=6.496kN;N4=2.362kN; 最大弯矩Mmax=0.089kN.m 梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2; 梁底模板的弯曲应力按下式计算: σ= Mmax = 0.089×106 = 2.373N/mm2<12.5N/mm2 W 37.500×103 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=1×(24×1.2+1.5×1.2+0.35)=30.95kN/m; 面板弹性模量: E=4500N/mm2; 经计算,最大变形Vmax=0.084mm 梁底模板的最大容许挠度值: 150/250=0.6mm; 最大变形Vmax=0.084mm<0.6mm 满足要求! 1.8梁底模板方木计算 本工程梁底模板次楞采用方木,宽度35mm,高度75mm。 次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=3.5×7.5×7.5/6=32.81cm3; I=3.5×7.5×7.5×7.5/12=123.05cm4; (一)强度验算 最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和,取受力最大的次楞,按照三跨连续梁进行计算,方木水平横杆的间距,L=1m。 方木计算简图l=0.8m 荷载设计值q=6.496/0.8=8.12kN/m; 最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×8.12×0.82=0.519kN.m; 次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2; σ= Mmax = 0.519×106 =15.81N/mm2<17N/mm2 W 32.81×103 满足要求! (二)挠度验算 方木最大容许挠度值: l/250=1000/250=4.0mm; 验算挠度时不考虑可变荷载值,只考虑永久荷载标准值: q=5.107/1=5.107N/mm; 方木弹性模量: E=10000N/mm2; ν= 0.677ql4 = 0.677×5.107×10004 =2.809mm<4.0mm 100EI 100×10000×123.05×104 满足要求! 十、梁底支撑钢管计算 1、梁底横向水平杆计算 横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 经计算,从左到右各支座力分别为: N1=1.785kN;N2=14.146kN;N3=1.785kN; 最大弯矩Mmax=0.438kN.m; 最大变形Vmax=0.073mm。 (一)强度验算 支撑钢管的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/m
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