工程落地双排扣件式钢管脚手架施工方案.docx

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工程落地双排扣件式钢管脚手架施工方案

工程落地双排扣件式钢管脚手架施工方案

一、工程概况：

本工程高度为20.3m（局部高22.3m），综合考虑外脚手架安全围

护和外架刚度和稳定性，其主要搭设参数如下：

a．外脚手架总高22.3m，首层步高1.8m，其余步高1.5m，共16

步架。

9-13轴线首层同层高。

b.立杆横距1.2m，纵距1.5m，大横杆步距1.5m，小横杆伸出大

横杆大于0.15m，内立杆距墙0.45m，小横杆距墙0.2m。

c.按外架搭设要求在建筑物转角处及纵向方向上每隔15m，沿架

体竖直方向上连续设置一道剪刀撑。

e.高压电线一方设置隔离网架。

二、架体主材及配件

根据**地区现有的架料情况，本工程选用Φ48×3.5mm钢管作为

脚手架架管，使用前对所有钢管进行检查，钢管表面应清洁，光滑，

不应有裂缝、分层、错位、硬刺、压痕和深的划痕。

钢管外径、壁厚、

端面等的偏差必须符合有关规定。

旧钢管的使用应首先进行抽样检

验：

在锈蚀最严重的钢管中抽出三根，在每根的锈蚀最严重的部位横

向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不予使用。

所有钢管均应

刷上同一颜色的防锈漆。

脚手架的连接件扣件采用公司现有的锻铸铁扣件，在使用前派专

人进行清理检查对裂缝、伤缺的不予使用。

脚手板采用杉木制做，50mm厚，每块质量不大于30kg的木脚手

板，脚手板上不得有虫眼、木结或其它质量缺陷的，两端各设直径为

4mm的镀锌铁丝两道。

连墙杆也采用Φ48×3.5钢管搭设。

三、脚手架的搭设

（1）、施工准备

在脚手架搭设施工前由工程技术、安全负责人按施工组织设计有

关脚手架的要求进行检查验收，不合格的产品不得使用。

经验收合格

的构配件应按品种、规格堆入整齐，场地内不得有积水。

清除搭设场

地的杂物，平整搭设场地，使排水通畅，为脚手架搭设提供条件。

（2）、地基基础

现场地基基础为原地面土，高出自然地坪150mm，符合现行国家

标准《地基与基础工程施工及验收规范》的要求，地基承载力达到要

求。

（3）、施工顺序

外墙脚手架实际搭设从拟建建筑物的一角向两边搭设，每层的搭

设高度不超过两个步距，每搭设一步脚手架后应按照JGJ130－2001

的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准

确地放在定位线上，垫板采用不少于两跨，厚度不小于50mm的木垫

板。

搭设时严禁将48mm与51mm的钢管混合使用。

（4）、立杆的搭设

外墙脚手架为敞开式双排脚手架，根据JGJ130－2001的有关规

2

定选择外立杆与内立杆间的横距为1.20米，立杆纵距选1.5米，内

立杆距建筑物外边0.45m，每根立杆应设置底座或垫板。

在底座上表

250mm处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫地杆固

定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必

须将高处的纵向扫地杆向外延长两跨至立杆固定，长度不小于2米。

立杆用对接扣件连接对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应

设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开

的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的1／3。

（5）、水平杆的搭设

该工程的外脚手架为装饰、围护用外脚手架，根据规范要求水平

杆间距首层步距采用1.80米，其它层步距1.50米。

纵向水平杆设置

在立杆的内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆的对接扣件应交错布

置：

两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同

步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各

接头中心至最近方节点距离不小于纵距的1／3。

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆

除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，作业层上非主

节点处的横向水平杆根据支承脚手板的需要间距设置，在纵距中间设

置一根横向水平杆。

（6）、连墙杆

立杆必须用连墙件与建筑可靠连接，本工程采用钢管作刚性连墙

件，竖向距离为两步一设，水平间距为三跨一设。

连墙杆靠近主节点

3

设置，偏离主节点不应大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处设置，

当设置有困难时应采取其它固定措施。

（7）、剪刀撑

双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑。

每道剪刀撑跨越立杆的最

多根数为6根，每道剪刀撑宽度不小于4跨且不小于6米，斜杆与地

面的倾角为45－60度，根据本工程情况在脚手架外侧立面两端各设

置一道剪刀撑，并应从底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间净距不

应大于15米。

剪刀撑杆的连接宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，

宜采用旋转扣件固定。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横

向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大

于150mm（如图2）。

根立杆根立杆

mm

高层脚手架的剪刀撑布置图2

（8）、门洞

4

门洞及入口处采用上升斜杆，平行桁架结构形式，斜杆与地面的

倾角应在45到60之间。

3、模板支架

支架立杆应竖直设置，2米高度垂直偏差为15mm，设在支架立杆

根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时应采取可靠的措施固

定。

满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀

撑，由底至顶连续设置。

高于4米模板支架其两与中间每隔4排立杆

从顶层开始向下每隔两步设置一水平剪刀撑。

4、悬挑脚手架

搭设方法如下（图3）：

>800

≤800

≤1200

小挑扩大挑扩

挑扩作业面构造形式和计算简图

图3

5、脚手架的拆除

由项目部技术安全负责人组织施工班组全面检查脚手架的扣件

连接，连墙件支撑体系是否符合构造要求，根据检查结果制定出拆除

顺序和措施，对拆除人员进行安全技术交底。

本工程拆除作业由上而

下逐层进行，每层同时拆除，严禁上下同时作业。

连墙杆随脚手架同

时拆除，不得先将连墙杆整层或全部拆除后再拆脚手架；分段拆除高

5

度为两步，当高差大于两步时应设连墙件加固。

对拆除后的构配件清

理入库堆放整齐。

6、脚手架安全设施

（1）、安全网架设

本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设，脚手架始终高出主体

施工工作面约1.5m，外墙脚手架的外表面满挂安全网；在作业层的

脚手板下平挂安全网；第一步架满铺竹胶板，每隔2-2层层高加设一

层水平安全网。

（2）、防电避雷的措施

A、本工程的脚手架采用的的钢管扣件式脚手架，所以在架设和

使用期间，要严防与带电体接触。

B、对脚手架采取接地处理。

如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚

手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并

将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。

C、在架上使用电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥的木板上，

操作者要戴绝缘手套。

电焊机，混凝土振动器机壳要采取保护性接地

接零措施。

D、雷雨天不得上架操作。

（3）、安全标志的悬挂

在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、规范、齐全的安全标志（包

括安全通道的标志）。

7、安全技术措施

6

（1）、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人

员接受交底，掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。

做到人

人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。

安全责任层

层落实。

（2）、严格检查所用架主材，不合格者坚决不予以使用。

（3）、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查，

并做到人证相符。

（4）、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带应高

挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。

（5）、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的

事。

（6）、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意

更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。

（7）、脚手架拆除必须按规范顺序一架一架地由上至下拆除，连

墙杆应同时拆除，不得提前拆除。

（8）、拆除施工人员在作业时配戴安全带，对拆除的构件有组织

的下运，不得抛扔。

拆除时应设专人在架底周围看护、提醒过路人的

安全。

7

计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为22.3米，立杆采用单立

管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.20米，立杆

的步距为1.50米。

采用的钢管类型为Φ48×3.50,连墙件采用两步三跨，竖向间距

3.00米，水平间距3.60米。

2

施工均布荷载为2.0kN/m,同时施工1层，脚手架共铺设4层。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上

面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的

最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m；

活荷载标准值:

Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×

0.800=1.334kN/m；

8

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=1.334×1.2002/8=0.240kN.m；

σ=Mqmax/W=47.271N/mm2；

2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m；

4

最大挠度V=5.0×0.978×1200.0/（384×2.060×105×

121900.0）=1.052mm；

小横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.000与10mm,满足要求！

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的

上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.200=0.046kN；

9

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.200×1.200/3=0.168kN；

活荷载标准值:

Q=2.000×1.200×1.200/3=0.960kN；

荷载的计算值:

P=（1.2×0.046+1.2×0.168+1.4×

0.960）/2=0.800kN；

大横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分

配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.038×1.200×

1.2002=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×0.800×1.200=0.256kN.m

M=M1max+M2max=0.005+0.256=0.262kN.m

6

抗弯强度:

σ=0.262×10/5080.0=51.530N/mm2；

2

大横杆的抗弯强度σ=51.530小于[f]=205.0N/mm；

3.挠度计算

10

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分

配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1200.04/（100×2.060×105×

121900.0）=0.021mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.046+0.168+0.960）/2=0.587kN

V=1.883×0.587×1200.03/（100×2.060×105×

121900.0）=0.761mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.021+0.761=0.782mm；

大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.0或者10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计

算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

11

横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.200×1.200/2=0.252kN；

活荷载标准值:

Q=2.000×1.200×1.200/2=1.440kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.046+0.252）+1.4×1.440=2.374kN；

R<8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建

筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，

双扣件承载力设计值取16kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准

值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1291

NG1=0.129×28.800=3.718kN；

2

（2）脚手板的自重标准值（kN/m）；本例采用冲压钢脚手板，标准

值为0.35

NG2=0.350×4×1.200×（1.200+0.3）/2=1.260kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢

脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.140×4×1.200/2=0.336kN；

2

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m）；0.005

NG4=0.005×1.200×28.800=0.173kN；

经计算得到，静荷载标准值

12

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.487kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵

距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.200×1.200×1/2=1.440kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

2

其中Wo--基本风压（kN/m），按照《建筑结构荷载规范》

（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.300kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》

GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.420；

Us--风荷载体型系数：

Us=1.200；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×1.420×1.200=0.358kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.487+1.4×1.440=8.600kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.487+0.85×1.4×1.440=8.298kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.358×1.200×

13

1.5002/10=0.115kN.m；

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=8.600kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=2.651m；

Lo/i=168.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.251；

2

立杆净截面面积：

A=4.89cm；

3

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm；

2

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm；

σ=8600.000/（0.251×489.000）=70.069N/mm2；

2

立杆稳定性计算σ=70.069小于[f]=205.000N/mm满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=8.298kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

14

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=2.651m；

Lo/i=168.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.251

2

立杆净截面面积：

A=4.89cm；

3

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm；

2

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm；

σ=8297.856/（0.251×489.000）+114973.992/5080.000=90.238

N/mm2；

2

立杆稳定性计算σ=90.238小于[f]=205.000N/mm满足要求！

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手

架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.769kN；

活荷载标准值：

NQ=1.440kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.129kN/m；

Hs=[0.251×4.890×10-4×205.000×103-（1.2×1.769

+1.4×1.440）]/（1.2×0.129）=135.702m；

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脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=135.702/（1+0.001×135.702）=119.487m；

[H]=119.487和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值

[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架

可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.769kN；

活荷载标准值：

NQ=1.440kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.129kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.115/（1.4×0.85）=0.097kN.m；

Hs=（0.251×4.890×10-4×205.000×10-3-（1.2×1.769+0.85×

1.4×（1.440+0.251×4.890×0.097/5.080）））/（1.2×

0.129）=119.723m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50

米：

[H]=119.723/（1+0.001×119.723）=106.922m；

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[H]=106.922和50比较去较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度

限值[H]=50.000m。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载基本风压值Wk=0.358kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN）,No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=5.411kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=10.411kN；

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由

长细比l/i=450.000/15.800的结果查表得到0.924；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值

Nf=φ×A×[f]=0.924×4.890×10-4×205.000×103=92.626kN；

Nl=10.411

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.411小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

17

地基承载力设计值:

fg=fgk×Kc=68.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=170.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.400；

2

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=33.191kN/m；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=8.298kN；

2

基础底面面积（m）：

A=0.250m2。

p=33.191≤fg=68.000kN/m2。

地基承载力的计算满足要求！

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