《材料科学基础》经典习题及答案.docx
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《材料科学基础》经典习题及答案
《材料科学基础》经典习题及答案
材料科学与基础习题集和答案 第七章回复再结晶,还有相图的内容。
第一章 102?
?
211?
?
346?
晶向。
1.作图表示立方晶体的?
123?
?
012?
?
421?
晶面及?
?
?
2110?
?
1010?
?
1120?
?
1210?
等。
2.在六方晶体中,绘出以下常见晶向?
0001 3.写出立方晶体中晶面族{100},{110},{111},{112}等所包括的等价晶面。
4.镁的原子堆积密度和所有hcp金属一样,为。
试求镁单位晶 胞的体积。
已知Mg的密度,相对原子质量为,原子半径r=。
?
5.当CN=6时Na离子半径为,试问:
1)当CN=4时,其半径为多少?
2)当CN=8时,其半径为多少?
6.试问:
在铜的方向及铁(bcc,a=)的方向,原子的线密度为多少?
7.镍为面心立方结构,其原子半径为rNi?
。
试确定在镍的 2,及平面上1mm中各有多少个原子。
3?
?
SiOMg/m28.石英的密度为。
试问:
?
mg?
/m31)1m中有多少个硅原子?
2)当硅与氧的半径分别为与时,其堆积密度为多少?
10109.在800℃时个原子中有一个原子具有足够能量可在固体内移 9动,而在900℃时10个原子中则只有一个原子,试求其激活能。
10.若将一块铁加热至850℃,然后快速冷却到20℃。
试计算处理前后空位数应增加多少倍。
3 11.设图1-18所示的立方晶体的滑移面ABCD平行于晶体的上、下底面。
若该滑移面上有一正方形位错环,如果位错环的各段分别与滑移面各边平行,其柏氏矢量b∥AB。
1)有人认为“此位错环运动移出晶体后,滑移面上产生的滑移台阶应为4个b,试问这种看法是否正确?
为什么?
2)指出位错环上各段位错线的类型,并画出位错运动出晶体后,滑移方向及滑移量。
12.设图1-19所示立方晶体中的滑移面ABCD平行于晶体的上、下底面。
晶体中有一条位错线fed,de段在滑移面上并平行AB,ef段与滑移面垂直。
位错的柏氏矢量b与de平行而与ef垂直。
试问:
1)欲使de段位错在ABCD滑移面上运动而ef不动,应对晶体施加怎样的应力?
2)在上述应力作用下de位错线如何运动?
晶体外形如何变化?
1)为滑移面,位错滑移后的滑移矢量为13.设面心立方晶体中的(11a1102。
1)在晶胞中画出柏氏矢量b的方向并计算出其大小。
2)在晶胞中画出引起该滑移的刃型位错和螺型位错的位错线方向,并写出此二位错线的晶向指数。
14. 判断下列位错反应能否进行。
aaaaa[101]?
[121]?
[111];a[100]?
[101]?
[101];63221) 22) aaaaa[112]?
[111]?
[111];a[100]?
[111]?
[111].26223) 34) ?
?
aa[101][121]2615. 若面心立方晶体中有b=的单位位错及b=的不全位 错,此二位错相遇产生位错反应。
1)问此反应能否进行?
为什么?
2)写出合成位错的柏氏矢量,并说明合成位错的类型。
673?
?
10~10cm/cm16.若已知某晶体中位错密度。
1)实验测得F-R?
4位错源的平均长度为10cm,求位错网络中F-R位错源的数目。
2)计 算具有这种F-R位错源的镍晶体发生滑移时所需要的切应力。
已知 10Ni的G?
?
10Pa,a?
。
17.已知柏氏矢量b=,如果对称倾侧晶界的取向差?
=1°及10°,求晶界上位错之间的距离。
从计算结果可得到什么结论?
18. n个刃型位错组成亚晶界,其晶界取向差为°。
设在形成亚晶界之前位错间无交互作用,试问形成亚晶界后,畸变能是原 ?
)?
来的多少倍(设R?
10,r0?
b?
10;形成亚晶界后, 19. 用位错理论证明小角度晶界的晶界能?
与位向差?
的关系为 ?
4?
8R?
D?
b?
?
?
0?
?
A?
ln?
?
。
式中?
0和A为常数。
20.简单回答下列各题。
1)空间点阵与晶体点阵有何区别?
2)金属的3种常见晶体结构中,不能作为一种空间点阵的是哪种结构?
3)原子半径与晶体结构有关。
当晶体结构的配位数降低时原子半径如何变化?
4)在晶体中插入柱状半原子面时能否形成位错环?
5)计算位错运动受力的表达式为f?
?
b,其中?
是指什么?
6)位错受力后运动方向处处垂直于位错线,在运动过程中是可变的,晶体作相对滑动的方向应是什么方向?
7)位错线上的割阶一般如何形成?
8)界面能最低的界面是什么界面?
9)“小角度晶界都是刃型位错排成墙而构成的”这种说法对吗?
答案 1.有关晶面及晶向附图所示。
2.见附图所示。
3.{100}=(100)十(010)+(001),共3个等价面。
{110}=(110)十(110)+(101)+(101)+(011)+(011),共6个等价面。
{111}=(111)+(111)+(111)+(111),共4个等价面。
{112}?
(112)?
(112)?
(112)?
(112)?
(121)?
(121) ?
(121)?
(121)?
(211)?
(211)?
(211)?
(211)共12个等价面。
4.单位晶胞的体积为VCu=nm3(或×10-28m3)5.
(1)nm;
(2)nm。
6.Cu原子的线密度为×106个原子/mm。
Fe原子的线密度为×106个原子/mm。
7.×l013个原子/mm2;个原子/mm2;×1013个原子/mm2。
8.
(1)×1028个矽原子/m3;
(2)。
9.9.×10-18/个原子。
10.×1014倍。
11.
(1)这种看法不正确。
在位错环运动移出晶体后,滑移面上、下两部分晶体相对移动的距离是其柏氏矢量决定的。
位错环的柏氏矢量为b,故其相对滑移了一个b的距离。
(2)A’B’为右螺型位错,C’D’为左螺型位错;B’C’为正刃型位错,D’A’为负刃型位错。
位错运动移出晶体后滑移方向及滑移量如附图所示。
12(。
1)应沿滑移面上、下两部分晶体施加一切应力η0,的方向应与de位错线平行。
(2)在上述切应力作用下,位错线de将向左(或右)移动,即沿着与位错线de垂直的方向(且在滑移面上)移动。
在位错
线沿滑移面旋转360°后,在晶体表面沿柏氏矢量方向产生宽度为一个b的台阶。
13.
(1) b?
a2[110]|b|?
a22,其方向见附图,其大小为 所示。
(2)位错线方向及指数如附图所示。
14.
(1)能。
几何条件:
∑b前=∑b22a=3>∑ba[111]3;能量条件:
∑b后= 2前 12a2 3
(2)不能。
能量条件:
∑b后= 2前=∑b后2,两边能量 相等。
(3)不能。
几何条件:
∑b前=a/6[557],∑b后=a/6[11ˉ1],不能满足。
(4)不能。
能量条件:
∑b前2=a2 15.
(1)能够进行。
因为既满足几何条件:
∑b前=∑b又满足能量条件:
∑b22a2 3>∑b前= 12a2 3
(2)b后= a[111]3,后= 32a2 2,即反应后能量升后= a[111]3;该位合= 错为弗兰克不全位错。
16.
(1)假设晶体中位错线互相缠结、互相钉扎,则可能存在的位错源数目 n?
?
l?
1010~1011个/Cm3。
(2)η Ni =×107Pa。
17.当θ=1°,D=14nm;θ=10°,D=nm时,即位错之间仅有5~6个原子间距,此时位错密度太大,说明当θ角较大时,该模型已不适用。
18.畸变能是原来的倍(说明形成亚晶界后,位错能量降低)。
19.设小角度晶界的结构刃型位错排列而成,位错间距为D。
晶界的能量γ位错的能量E构成,设l为位错线的长度,附图可知, ?
?
ElE?
DlD Gb2RE?
ln?
E中心位错的能量计算可知,4?
(1?
?
)r0取 R=D(超过D的地方, 应力场相互抵消),r0=b和θ=b/D代入上式可得:
Gb2DGb?
=[ln?
E中心]?
0=,b4?
(1?
?
)b4?
(1?
?
)G?
b1?
E中心4?
(1?
?
)E中心?
ln?
?
?
0?
(A?
ln?
)A?
4?
(1?
?
)?
bGb式中 ?
20.
(1)晶体点阵也称晶体结构,是指原子的具体排列;而空间点阵则是忽略了原子的体积,而把它们抽象为纯几何点。
(2)密排六方结构。
(3)原子半径发生收缩。
这是因为原子要尽量保持自己所占的体积不变或少变[原子所占体积VA=原子的体积(4/3πr3+间隙体积],当晶体结构的配位数减小时,即发生间隙体积的增加,若要维持上述方程的平衡,则原子半径必然发生收缩。
(4)不能。
因为位错环是通过环内晶体发生滑移、环外晶体不滑移才能形成。
(5)外力在滑移面的滑移方向上的分切应力。
(6)始终是柏氏矢量方向。
(7)位错的交割。
(8)共格界面。
(9)否,扭转晶界就交叉的同号螺型位错构成。
第二章 1.说明间隙固熔体与间隙化合物有什么异同。
2.有序合金的原子排列有何特点?
这种排列和结合键有什么关系?
为什么许多有序合金在高温下变成无序?
3.已知Cd,Zn,Sn,Sb等元素在Ag中的固熔度极限分别 ?
2?
2?
2?
2x?
/10x?
12/10x?
20/10x?
7/10CdSnZnSb为,,,,它们的原子 直径分别为,,,,Ag为。
试分析其固熔度极限差别的原因,并计算它们在固熔度极限时的电子浓度。
4.试分析H、N、C、B在?
?
Fe和?
?
Fe中形成固熔体的类型、存在位置和固溶度。
各元素的原子半径如下:
H为,N为,C为,B为,?
?
Fe为,?
?
Fe为nm。
5.金属间化合物AlNi具有CsCl型结构,其点阵常数a=,试计算其密度。
3Mg/m6.ZnS的密度为,试此计算两离子的中心距离。
7.碳和氮在?
?
Fe ?
2x?
/10C中的最大固熔度分别为, xN?
/10?
2。
已知C、N原子均位于八面体间隙,试分别计算八面体 间隙被C、N原子占据的百分数。
8.为什么只有置换固熔体的两个组元之间才能无限互溶,而间隙固熔体则不能?
?
9.计算在NaCl内,钠离子的中心与下列各离子中心的距离。
1)最近邻的正离子;2)最 --近邻的离子;3)次邻近的Cl离子;4)第三邻近的Cl离子;5)最邻近的相同位置。
10.某固熔体中含有氧化镁为 xMgO?
30/10?
2?
2x?
70/10,LiF。
1) 试 ?
2?
?
2-Li,Mg,F,O问之质量分数为多少?
2) 假设MgO的密度为33g/cmg/,LiF的密度为,那么该固溶体的密度为多少?
11.非晶形材料的理论强度经计算为G/6~G/4,其中G为剪切模量。
若?
=,其弹性性质试估计玻璃的理论强度。
12.一陶瓷绝缘体在烧结后含有1%的孔,其孔长为的立方体。
若在制造过程中,粉末可以被压成含有24%的孔,则模子的尺寸应该是多少?
?
2?
2w?
/10w?
/10CH13.一有机化合物,其成分为,, wO?
/10?
2。
试写出可能的化合物名称。
14.画出丁醇?
C4H9OH?
的4种可能的异构体。
20.试述硅酸盐结构的基本特点和类型。
21.为什么外界温度的急剧变化可以使许多陶瓷器件开裂或破碎?
22.陶瓷材料中主要结合键是什么?
从结合键的角度解释陶瓷材料所具有的特殊性能。
答案 1.其比较如附表所示。
附表间隙固溶体与间隙化合物的比较 类 别相同点间隙固熔体间隙化合物一般都是过渡族金属与原子半径较小的C,N,H,O,B等非金属元素所组成不同点晶体结属于固熔体相,保持属于金属化合物相,形成构熔剂的晶格类型不同于其组元的新点阵表达式用α、β、γ等表示用化学分子式MX,M2X等表示机械性强度、硬度较低,塑高硬度、高熔点,甥性、能性、韧性好韧性差 2.有序固熔体,其中各组元原子分别占据各自的布拉菲点阵——称为分点阵,整个固熔体就是各组元的分点阵组成的复杂点阵,也叫超点阵或超结构。
这种排列和原子之间的结合能(键)有关。
结合能愈大,原子愈不容易结合。
如果异类原子间结合能小于同类原子间结合能,即EAB AB -1/2(EAA+EBB))ε m 序化的阻力则是组态熵;升温使后者对于自能的贡献(-TS)增加,达到某个临界温度以后,则紊乱无序的固熔体更为稳定,有序固熔体消失,而变成无序固熔体。
3.在原子尺寸因素相近的情况下,上述元素在Ag中的固熔度(摩尔分数)受原子价因素的影响,即价电子浓度e/a是决定固熔度(摩尔分数)的一个重要因素。
它们的原子价分别为2,3,4,5价,Ag为1价,相应的极限固熔度时的电子浓度可用公式c=ZA(1一xB)+ZBxB计算。
式中,ZA,ZB分别为A,B组元的价电子数;xB为B组元的摩尔
分数。
上述元素在固溶度(摩尔分数)极限时的电子浓度分别为,,,。
4.Α-Fe为体心立方点阵,致密度虽然较小,但是它的间隙数目多且分散,因而间隙半径很小:
r四=,R=;r八=,R=。
H,N,C,B等元素熔人。
α-Fe中形成间隙固熔体,于尺寸因素相差很大,所以固熔度(摩尔分数)都很小。
例如N在α-Fe中的固熔度(摩尔分数)在590℃时达到最大值,约为WN=/l0-2,在室温时降至WN=/l0-2;C在α-Fe中的固溶度(摩尔分数)在727℃时达最大值,仅为WC=/10-2,在室温时降至WC=/10-2。
所以,可以认为碳原子在室温几乎不熔于α-Fe中,微量碳原子仅偏聚在位错等晶体缺陷附近。
假若碳原子熔入。
α-Fe中时,它的位置多在α-Fe的八面体间隙中心,因为。
α-Fe中的八面体间隙是不对称的,形为扁八面体,[100]方向上间隙半径r=,而在[110]方向上,r=,当碳原子熔入时只引起一个方向上的点阵畸变。
硼原子较大,熔人间隙更为困难,有时部分硼原子以置换方式熔人。
氢在α-Fe中的固熔度(摩尔分数)也很小,且随温度下降时迅速降低。
以上元素在γ-Fe。
中的固熔度(摩尔分数)较大一些。
这是因为γ-Fe具有面心立方点阵,原子堆积致密,间隙数目少,故间隙半径较大:
rA=,R=;r四=,R=nm。
故上述原子熔入时均处在八面体间隙的中心。
如碳在γ-Fe中最大固熔度(质量分数)为WC=/10-2;氮在γ-Fe中的最大固熔度(质量分数)约为WN=/10-2。
5.密度ρ=g/cm3。
6.两离子的中心距离为nm。
7.碳原子占据%的八面体间隙位置;氮原子占据%的八面体间隙位置。
8.这是因为形成固熔体时,熔质原子的熔入会使熔剂结构产生点阵畸变,从而使体系能量升高。
熔质与熔剂原子尺寸相差越大,点阵畸变的程度也越大,则畸变能越高,结构的稳定性越低,熔解度越小。
一般来说,间隙固熔体中熔质原子引起的点阵畸变较大,故不能无限互溶,只能有限熔解。
9.
(1)nm;
(2)nm(3)nm;(4)nm;(5)nm。
10.
(1)WLi+=16/10-2,WMg2+=24/1020,WF-=44/10-2,WO2—=16/10-2
(2)该固熔体的密度ρ=g/cm3。
~6411.故理论强度介于 之间,即4900~7000MPa 12.模子的尺寸l=mm。
13. C:
H:
O?
:
:
?
:
:
?
3:
6:
故可能是丙酮。
14. 画出丁醇(C4H9OH)的4种可能的异构体如下:
20.硅酸盐结构的基本特点:
(1)硅酸盐的基本结构单元是[Si04]四面体,硅原子位于氧原子四面体的间隙中。
硅—氧之间的结合键不仅是纯离子键,还有相当的共价键成分。
(2)每一个氧最多只能被两个[Si04]四面体所共有。
(3)[Si04]四面体可以是互相孤立地在结构中存在,也可以通过共顶点互相连接。
(4)Si—O--Si的结合键形成一折线。
硅酸盐分成下列几类:
(1)含有有限硅氧团的硅酸盐;
(2)链状硅酸盐;(3)层状硅酸盐;(4)骨架状硅酸盐。
21.因为大多数陶瓷主要晶相和玻璃相组成,这两种相的热膨胀系数相差较大,高温很快冷却时,每种相的收缩不同,所造成的内应力足以使陶瓷器件开裂或破碎。
22.陶瓷材料中主要的结合键是离子键及共价键。
于离子键及共价键很强,故陶瓷的抗压强度很高,硬度极高。
因为原子以离子键和共价键结合时,外层电子处于稳定的结构状态,不能自运动,故陶瓷材料的熔点很高,抗氧化性好,耐高温,化学稳定性高。
第三章 1.试述结晶相变的热力学条件、动力学条件、能量及结构条件。
2.如果纯镍凝固时的最大过冷度与其熔点的比值为,试求其凝固驱动力。
3.已知Cu的熔点tm=1083℃,熔化潜热Lm=×103J/cm3,比表面能ζ=×105J/cm3。
试计算Cu在853℃均匀形核时的临界晶核半径。
已知Cu的相对原子质量为,密度为/cm3,求临界晶核中的原子数。
4.试推导杰克逊方程 ?
Gs?
ax(1?
x)?
xlnx?
(1?
x)ln(1?
x)NkTm 5.铸件组织有何特点?
6.液体金属凝固时都需要过冷,那么固态金属熔化时是否会出现过热,为什么?
7.已知完全结晶的聚乙烯其密度为/cm3,低密度乙烯为g/cm3,而高密度乙烯为g/cm3,试计算在LDPE及HDPE中“资自空间”的大小。
8.欲获得金属玻璃,为什么一般选用液相线很陡,从而有较低共晶温度的二元系?
9.比较说明过冷度、临界过冷度、动态过冷度等概念的区别。
10.分析纯金属生长形态与温度梯度的关系。
11.什么叫临界晶核?
它的物理意义及与过冷度的定量关系如何?
12.简述纯金属晶体长大的机制。
13.试分析单晶体形成的基本条件。
14.指出下列概念的错误之处,并改正。
(1)所谓过冷度,是指结晶时,在冷却曲线上出现平台的温度与熔点之差;而动态过冷度是指结晶过程中,实际液相的温度与熔点之差。
(2)金属结晶时,原子从液相无序排列到固相有序排列,使体系熵值减少,因此是一个自发过程。
(3)在任何温度下,液体金属中出现的最大结构起伏都是晶胚。
(4)在任何温度下,液相中出现的最大结构起伏都是核。
(5)所谓临界晶核,就是体系自能的减少完全补偿表面自能的增加时的晶胚的大小。
(6)在液态金属中,凡是涌现出小于临界晶核半径的晶胚都不能成核,但是只要有足够的能量起伏提供形核功,还是可以成核的。
(7)测定某纯金属铸件结晶时的最大过冷度,其实测值与用公式ΔT=计算值基本一致。
(8)某些铸件结晶时,于冷却较快,均匀形核率N1提高,非均匀形核率N2也提高,故总的形核率为N=N1+N2。
(9)若在过冷液体中,外加10000颗形核剂,则结晶后就可以形成10000颗晶粒。
2?
3cos?
?
cos3?
4(10)从非均匀形核功的计算公式A非=A均中可以看出, 当润湿角θ=00时,非均匀形核的形核功最大。
(11)为了生产一批厚薄悬殊的砂型铸件,且要求均匀的晶粒度,则只要在工艺上采取加形核剂就可以满足。
(12)非均匀形核总是比均匀形核容易,因为前者是以外加质点为结晶核心,不象后者那样形成界面,而引起自能的增加。
(13)在研究某金属细化晶粒工艺时,主要寻找那些熔点低、且与该金属晶格常数相近的形核剂,其形核的催化效能最高。
(14)纯金属生长时,无论液-固界面呈粗糙型或者是光滑型,其液相原子都是一个一个地沿着固相面的垂直方向连接上去。
(15)无论温度如何分布,常用纯金属生长都是呈树枝状界面。
(16)氮化铵和水溶液与纯金属结晶终了时的组织形态一样,前者呈树枝晶,后者也呈树枝晶。
(17)人们是无法观察到极纯金属的树枝状生长过程,所以关于树枝状的生长形态仅仅是一种推理。
(18)液体纯金属中加入形核剂,其生长形态总是呈树枝状。
(19)纯金属结晶时若呈垂直方式长大,其界面时而光滑,时而粗糙,交替生长。
(20)从宏观上观察,若液-固界面是平直的称为光滑界面结构,若是金属锯齿形的称为粗糙界面结构。
(21)纯金属结晶时以树枝状形态生长,或以平面状形态生长,与该金属的熔化熵无关。
(22)金属结晶时,晶体长大所需要的动态过冷度有时还比形核所需要的临界过冷度大。
答案 1.分析结晶相变时系统自能的变化可知,结晶的热力学条件为?
G ?
GB?
?
Lm?
TTm可知,只有?
T>0,才有 ?
GB 的能量起伏来提供。
液体中存在的结构起伏,是结晶时产生晶核的基础。
因此,结构起伏是结晶过程必须具备的结构条件。
2.凝固驱动力?
G=一J/mol。
3.
(1)rk=m;
(2)n=261个。
4.所谓界面的平衡结构,是指在界面能最小的条件下,界面处于最稳定状态。
其问题实质是分析当界面粗糙化时,界面自能的相对变化。
为此,作如下假定:
(1) 液、固相的平衡处于恒温条件下;
(2) 液、固相在界面附近结构相同;(3) 只考虑组态熵,忽略振动嫡。
设N为液、固界面上总原子位置数,固相原子位置数为n,其占据分数为x=n/N;界面上空位分数为1一x,空位数为N(1一x)。
形成空位引起内能和结构熵的变化,相应引起表面吉布斯自能的变化为 ?
Gs?
?
H?
T?
S?
(?
u?
P?
S)?
T?
S?
?
u?
T?
S形成N(1一x)个空位所增加 的内能其所断开的固态键数和一对原子的键能的乘积决定。
内能的变化为?
u?
N?
Lmx(1?
x)式中ξ与晶体结构有关,称为晶体学因子。
其次,求熵变。
熵变的定义式,则有 ?
S?
klnN!
N!
?
kln(Nx)!
[N?
(Nx)]!
(Nx)!
[N(1?
x)]!
按striling近似式展开,当 N很大时,得?
S=一kN[xlnx+(1一x)In(1一x)]最后,计算液—固界面上自能总的变化,即 ?
Gs?
?
u?
Tm?
S?
N?
Lmx(1?
x)?
kTmN[xlnx?
(1?
x)ln(1?
x)] ?
L?
Gs?
Lm?
x(1?
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NkTm 5.在铸锭组织中,一般有三层晶区:
最外层细晶区。
其形成是于模壁的温度较低,液体的过冷度交大,因此形核率较高。
中间为柱状晶区。
其形成是于模壁的温度升高,晶核的成长速率大于晶核的形核率,且沿垂直于模壁风向的散热较为有利。
在细晶区中取向有利的晶粒优先生长为柱状晶粒。
中心为等轴晶区。
其形成是于模壁温度进一步升高,液体过冷度进一步降低,剩余液体的散热方向性已不明显,处于均匀冷却状态;同时,未熔杂质、破断枝晶等易集中于剩余液体中,这些都促使了等轴晶的形成。
应该指出,铸锭的组织并不是都具有3层晶区。
于凝固条件的不同,也会形成在铸锭中只有某一种晶区,或只有某两种晶区。
6.固态金属熔化时不一定出现过热。
如熔化时,液相若与汽相接触,当有少量液体金属在固相表面形成时,就会很快复盖在整个表面(因为液体金属总是润湿同一种固体金属),附图表面张力平衡可知rLVcos?
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/ 8.金属玻璃是通过超快速冷却的方法,抑制液—固结晶过程,获得性能异常的非晶态结构。
玻璃是过冷的液体。
这种液体的黏度大,原子迁移性小,因而难于结晶,如高分子材料(硅酸盐、塑料等)在一般的冷却条件下,便可获得玻璃态。
金属则不然。
于液态金属的黏度低,冷到液相线以下便迅速结晶,因而需要
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