地下室模板施工方案.docx

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地下室模板施工方案

地下室模板施工方案

本工程地下部分是框剪结构，模板工程是影响工程质量的关键因素，为确保工程质量达到目标，本工程选用合理的支设方案及高质量的模板材料，从而使混凝土外形尺寸、外观质量能够达到较高要求，为室内装修及外墙装饰的施工打好基础。

1模板及支撑体系选型

模板的选用：

本工程模板全部采用18mm厚九夹板，模板支撑体系主要采用碗扣式脚手架为主，扣件式ф48x3.5钢管为辅，60X90木方背肋。

2支模方法

2.1支模前的准备工作

1）在浇筑板的同时预埋柱及墙模板支设用拉锚钢筋，柱子为在离柱子300mm处，四周每间距300mm预埋一根Φ25钢筋棍，深入板内2/3，外露200mm。

墙为以距墙4m距离以间距2m埋设Ω型Φ20钢筋，深入板内2/3外露200。

2）根据轴线用墨斗在板上弹出柱、墙支模的控制线，控制线距柱墙边线20cm，并在柱、墙钢筋上及脚手架上做好标高控制点，以控制梁板标高。

3）按柱、梁尺寸将九夹板裁好，并用60Ｘ90木方背肋后编号待用。

4）设计支撑系统

碗扣式脚手架立杆纵横向间距900mm，水平加三道横杆，步距1500mm。

最上部横杆距模板支撑点距离不大于500mm，如下图所示：

扣件式脚手架立杆间距900mm。

梁底立杆间距0.5m，水平横杆间距1.8m，底部设扫地杆，上部模板设水平托杆，并设剪刀撑保证支撑体系的整体性。

5）根据现场施工工艺顺序，搭设满堂架，既作为梁板垂直支撑，又作为墙柱的水平支撑，在柱与柱、墙与柱、墙与墙之间加设斜撑和剪刀撑，柱墙模板均固定在支撑系上。

2.2柱模板

常规柱模的安装顺序为：

安装前检查→模板安装→检查对角线及截面尺寸→安装柱卡（包括对拉螺栓加固）→全面检查校正（包括柱截面尺寸、对角线尺寸及平整度、垂直度、整体稳定性）→柱头找平。

安装前要检查模板底部梁、板混凝土是否平整，若不平整先在模板下口处铺一层水泥砂浆（10－20mm厚），以免混凝土浇筑时漏浆造成柱底烂根。

柱模采用九夹板，木方背肋，用ф48x3.5钢管进行抱箍加固。

竖向间距从柱底至柱1/3处，间距400，从1/3处至柱顶间距600，第一道抱箍距地200。

柱断面大于或等于800的，设Φ14对拉螺栓，对拉螺栓间距同抱箍，螺栓纵向间距和钢管抱箍间距相同,水平间距500,距柱边250～350，长出墙及柱200。

除外墙附墙柱外,其它附墙柱的对拉螺栓在安装过程中均加塑料套筒,以便拆模时将对拉螺栓抽出,周转使用.套筒采用PVC塑料管,长度适柱、墙的截面尺寸而定，比柱、墙的截面尺寸长100mm（两端各50mm）。

外墙附墙柱采用50×50钢性止水片。

柱模支撑与满堂架拉牢，形成一整体，柱间设剪力撑和水平支撑，间距1.0m。

每层柱子接头处用20厚海绵条塞紧防止漏浆。

异形柱子采用角部以槽钢抱箍外夹钢管加固，并与满堂架子连在一起。

2.3墙模板支法

支模顺序为：

支模前检查→支一侧模→钢筋绑扎→支另一侧模→校正模板位置→紧固→支撑固定→全面检查垂直平整度。

所有墙模板均采用九夹板，模板采用纵向排列方式组合，并用60x90木方背肋,按间距100～150设置,支撑采用ф48x3.5钢管。

对拉螺栓采用Φ14螺栓，地下室外墙对拉螺栓加钢性止水片，内部剪力墙除人防要求临空墙以外均采用带PVC套筒的对拉螺栓，对拉螺栓间距450×450。

为使墙体模板与脚手架形成整体,按竖向间距1500,横向间距900,设短管与脚手架连接且顶到墙模的木方上。

模板垂直度、平整度允许偏差2mm。

地下室墙板支模前应先将地下室人防门框安装好，并通过人防部门检查，方可进行支模。

地下室外墙和生活水池、消防水池采用带止水环（双面均满焊）的对拉螺栓。

砼完成后，将漏出墙外部分截断并用防水砂浆封堵。

18×40×40木块

塑料套筒

临空墙墙模对拉螺栓节点详图

2.4梁模板支法

本工程-4层至负二层为暗梁，在板支撑体系中暗梁处支撑重点加固，负一层为框架梁。

梁模安装顺序：

复核轴线底标高及轴线位置→支梁底模（按规范起拱）→绑扎钢筋→支梁侧模→复核梁模尺寸及位置→与相邻梁板连接固定

满堂架子搭好后，在架子上标出控制标高，核定无误，在柱模支好并通过复核后，开始支梁底模，支设时，先从两端向中间铺设，符合模板模数的缝隙留在跨中用木模拼合，加固采用φ48钢管间距600抱箍，60×90的木方作背楞，施工时先支梁模及一侧边模，待钢筋绑扎完毕后，封合另一侧模板，当梁高小于700mm时，梁侧可用支撑板模的水平钢管顶撑，同时用短钢管斜撑，当梁高大于700mm时，增加对拉螺栓固定，对梁高大于1200的梁需用2道对拉螺栓，在梁底以上500mm一道每增加500一道保持梁模不变形。

当梁跨度大于或等于4m时跨中梁底处应按设计要求起拱；如设计无要求，起拱高度取梁垮的1‰～3‰。

主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

当梁跨度大于4m或梁高大于等于700mm时，应在梁底中间部位增设一排纵向支撑立杆，间距1000mm并与外部支撑体系连成整体。

地下负二层消防水箱深梁模板支撑及做法见专项方案。

2.5板模板支法

采用九夹板做板模，用60×90木方做搁栅，搁栅间距100mm。

模板安装时先在次梁模的两侧外侧弹水平线，水平线的标高应为平板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距，最后在搁栅上铺钉平板模板。

为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。

2.6楼梯模板

楼梯底模采用九夹板，侧模及踏步的模板采用2.5cm厚木模，安装时应先安装平台梁模板，再安装楼梯底模，最后安装外帮侧模，外帮侧模三角模按实样制作好，用套板画出踏步侧板位置线，钉好侧板后再钉固定踏步位置的档木侧板。

3柱、墙、楼板支撑计算

3.1柱模板计算（以1000×1000柱为例）

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

本工程混凝土柱截面尺寸1200mm柱截面宽度B（mm）:

1000.00；柱截面高度H（mm）:

1000.00；柱模板的总计算高度:

H=3.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

3.1.1参数信息

1）.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:

1；柱截面宽度B方向竖楞数目:

7；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:

1；柱截面高度H方向竖楞数目:

7；

对拉螺栓直径（mm）:

M14；

2）.柱箍信息

柱箍材料:

钢楞；截面类型:

圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I（cm4）:

12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:

5.08；

柱箍的间距（mm）:

700；柱箍合并根数:

2；

3）.竖楞信息

竖楞材料:

木楞；竖楞合并根数:

1；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

80.00；

4）.面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

15.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5）.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9500.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

钢楞弹性模量E（N/mm2）:

210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

3.1.2柱模板荷载标准值计算

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得48.659kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.659kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.659kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

3.1.3柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=158mm，且竖楞数为7，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1）.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中，M--面板计算最大弯距（N·mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=158.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×48.66×0.70×0.90=36.786kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.70×0.90=1.764kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=36.786+1.764=38.550kN/m；

面板的最大弯距：

M=0.1×38.550×158×158=9.62×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯距（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=700×15.0×15.0/6=2.63×104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=9.62×104/2.63×104=3.666N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=3.666N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2）.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=158.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×48.66×0.70×0.90=36.786kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.70×0.90=1.764kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=36.786+1.764=38.550kN/m；

面板的最大剪力：

∨=0.6×38.550×158.0=3654.559N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；

∨--面板计算最大剪力（N）：

∨=3654.559N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=700mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=15.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×3654.559/（2×700×15.0）=0.522N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.522N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3）.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=48.66×0.70＝34.06kN/m；

ν--面板最大挠度（mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=158.0mm；

E--面板弹性模量（N/mm2）：

E=9500.00N/mm2；

I--面板截面的惯性矩（mm4）；

I=700×15.0×15.0×15.0/12=1.97×105mm4；

面板最大容许挠度:

[ν]=158/250=0.632mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×34.06×158.04/（100×9500.0×1.97×105）=0.077mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.077mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.632mm,满足要求！

3.1.4竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为700mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12=213.33cm4

竖楞方木计算简图

1）.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中，M--竖楞计算最大弯距（N·mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=700.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×48.66×0.16×0.90=8.303kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.16×0.90=0.398kN/m；

q=（8.303+0.398）/1=8.701kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×8.701×700.0×700.0=4.26×105N.mm；

其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；

M--竖楞计算最大弯距（N·mm）；

W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=5.33×104；

f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:

σ=M/W=4.26×105/5.33×104=7.994N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=7.994N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2）.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，∨--竖楞计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=700.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×48.66×0.16×0.90=8.303kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.16×0.90=0.398kN/m；

q=（8.303+0.398）/1=8.701kN/m；

竖楞的最大剪力：

∨=0.6×8.701×700.0=3654.559N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

∨--竖楞计算最大剪力（N）：

∨=3654.559N；

b--竖楞的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn--竖楞的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:

τ=3×3654.559/（2×50.0×80.0）=1.370N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.37N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3）.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中，q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：

q=48.66×0.16=7.69kN/m；

ν--竖楞最大挠度（mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=700.0mm；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：

E=9500.00N/mm2；

I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.13×106；

竖楞最大容许挠度:

[ν]=700/250=2.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×7.69×700.04/（100×9500.0×2.13×106）=0.617mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.617mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2.8mm，满足要求！

3.1.5B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×48.66×0.9+1.4×2×0.9）×0.158×0.7/2=3.05kN；

B方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=13.623kN；

B方向柱箍弯矩图（kN·m）

最大弯矩:

M=0.752kN.m；

B方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

V=0.463mm；

1）.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=0.75kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=5.08cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:

σ=140.98N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=140.98N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

2）.柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.463mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.463mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!

3.1.6B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号:

M14；

对拉螺栓的有效直径:

11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:

A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=13.623kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=13.623kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

3.1.7H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×48.66×0.9+1.4×2×0.9）×0.158×0.7/2=3.05kN；

H方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=13.623kN；

H方向柱箍弯矩图（kN·m）

最大弯矩:

M=0.752kN.m；

H方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

V=0.463mm；

1）.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=0.75kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=5.08cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:

σ=140.979N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=140.979N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

2）.柱箍挠度验算

经过计算得到:

V=0.463mm；

柱箍最大容许挠度:

[V]=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度V=0.463mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2mm，满足要求!

3.1.8H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的直径:

M14；

对拉螺栓有效直径:

11.55mm；

对拉螺栓有效面积:

A=105mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=13.623kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=13.623kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

3.2墙模板计算

3.2.1参数信息

1）.基本参数

次楞（内龙骨）间距（mm）:

150；穿墙螺栓水平间距（mm）:

450；

主楞（外龙骨）间距（mm）:

450；穿墙螺栓竖向间距（mm）:

450；

对拉螺栓直径（mm）:

M14；

2）.主楞信息

龙骨材料:

钢楞；截面类型:

圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I（cm4）:

12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:

5.08；

主楞肢数:

2；

3）.次楞信息

龙骨材料:

木楞；次楞肢数:

1；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

80.00；

4）.面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5）.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9500.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）:

206000.00；

钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

墙模板设计简图

3.2.2墙模板荷载标准值计算

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混