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铁桥杉
2009-09-0221:
21
合肥皇冠假日酒店
配套住宅工程
模
板
工
程
施
工
方
案
浙江省东阳第三建筑工程有限责任公司
合肥皇冠假日酒店项目部
2009-4-20
目录
一、工程概况
二、编制依据
三、模板材料的选择及材质要求
四、模板支撑系统
五、模板安装
六、模板拆除
七、应急救援措施
八、模板体系验算及设计
模板工程施工方案
一、工程概况
合肥博澳皇冠假日酒店为超高层建筑,位于合肥市黄山路与二环西路交口东北侧。
由安徽博澳置业投资发展有限公司投资兴建。
酒店部分总建筑面积96913m2,其中地下室建筑面积27378m2,地上29层,3层裙房,地下2层,总高度约为126.15m;其配套住宅楼,建筑总面积为35520m2,地下室面积为2968m2,地上21层,地下2层,总高度为99.95米。
其中酒店,室内±0.000相当于绝对标高48.500米;酒店配套住宅楼,室内±0.000相当于绝对标高47.300米。
本工程的结构形式为:
主楼为框架核心筒结构、裙房为框架结构。
本工程抗震等级为:
主楼(含地下室)为二级,裙房(含地下室)为三级,上部无主体的地下室为三级,地下室防水等级配电房为一级,其余为二级,建筑设计使用年限为三类50年。
本工程地下室为地下车库,地下室外墙为厚300mm的钢筋混凝土剪力墙,顶板最厚处为300mm现浇钢筋混凝土。
地下室顶梁的设计截面为:
350mm×700mm、400mm×800mm、300mm×500mm、350mm×500mm、400mm×1000mm等,以梁400mm×1000mm及350×700计算,计算高度为3.42M(-5.35~-1.93)。
地下室柱的截面为800×800,900×900,1000×1000。
其余单体基础为梁板式筏形基础,内架空半地下自行车库。
上部结构为钢筋混凝土剪力墙、异形柱结构,标准层最大结构层高为3.0M,最大板厚为140mm,上部均为异形柱及剪力墙。
二、编制依据
1、建筑施工手册
2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)
3、《钢管脚手架扣件》(GB15831)
4、本工程施工图纸
5、商品混凝土厂家提供的相关资料
6、《混凝土结构工程验收规范规范》(GB50204)
三、模板材料的选择及材质要求
1、模板用木材的质量应符合《木结构工程施工及验收规范》中的承重结构选材标准,材质不低于Ⅱ等材。
2、木材上的结疤、缺口等疵病部位,应放在背面或截去。
3、钉子的长度为模板厚度的2~2.5倍。
4、模板支撑架采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管,规格Ф48×3.5,钢管质量符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的要求;
使用前,检查钢管的外观质量,清除有严重锈蚀、弯曲、变形、损伤和裂纹等质量缺陷的钢管。
5、配套扣件采用可锻铸铁制作的扣件,材质须符合《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。
使用前,检查扣件的外观质量,清除有脆裂、变形、损伤和滑丝等质量缺陷的扣件。
四、模板支撑系统
1、地下室顶板模板支撑系统
(1)、模板采用1830×920×18mm九夹板,小楞采用60×80mm长2米的松木方木,大楞及立杆采用Ф48×3.5钢管。
(2)、地下室顶板模板采用满堂架,立杆间距为750×750mm,杆底距地面200mm处设置扫地杆,纵横水平拉杆竖向间距1500mm。
在顶层横杆(大楞)上铺放60×80方木,方木间距375mm,方木上铺钉九夹板。
(3)、满堂支架的纵横向连续设置竖向及水平剪刀撑。
2、地下室顶梁模板支撑系统
(1)、模板采用1830×920×18mm九夹板,小楞采用60×80mm的松木方木,大楞及立杆采用Ф48×3.5。
(2)、梁下立杆间距为750×750mm,另在梁底增加一立杆,间距为750,杆底距地面200mm处设置扫地杆,纵横水平拉杆竖向间距1500mm。
在顶层横杆(大楞)上铺放60×80方木,方木间距200mm,方木上铺钉梁底板(九夹板)。
(3)、梁侧模模板采用1830×920×18mm九夹板,竖楞(小楞)采用60×80mm的松木方木,间距300mm;中间设置一道Ф48×3.5双钢管。
拉杆采用Ф12圆钢,横向间距900mm,两段用双“蝴蝶卡”与钢管固定。
(4)、梁底立杆设置连续剪刀撑。
3、地下室墙板
墙模板采用九夹板,尺寸为1830×920×18,竖(内)楞采用60×80(b×h)的方木,长度2.0,方木间距250mm,横向水平钢管沿高度设置间距500mm,墙板对拉螺杆为Φ14止水螺杆,水平方向间距500mm,垂直方向间距500mm,两段用双“蝴蝶卡”与钢管固定。
。
4、柱模板采用九夹板,竖楞设置60×80方木,间距167。
横楞采用八根ф48×3.5的钢管形成钢箍,并用Φ12对拉螺杆对拉,间距500mm。
5、上部结构模板支撑系统
(1)、楼板模板采用满堂架,立杆间距1000×900mm,杆底加设200×200×50mm木垫块,距地面300mm处设置扫地杆,纵横水平拉杆竖向间距1600mm。
在顶层横杆(大楞)上铺放60×80方木,方木间距500mm,方木上铺钉九胶板。
(2)、梁底模采用九夹板,下部顺梁方向在两侧设置60×80方木垫底,垂直梁方向设置ф48×3.5钢管小楞,间距500mm,跨度900mm,大楞采用ф48×3.5的钢管跨度1000;梁侧模九胶板面,上下各设一根60×80方木;梁底支撑立杆(钢管)间距900mm,纵向间距1000mm。
纵横水平拉杆竖向间距1600mm,扫地杆距离地面300mm。
(3)、梁侧板模板采用1830×920×18mm九夹板,竖楞(小楞)采用60×80mm松木方木,间距300mm;中间设置一道Ф48×3.5双钢管。
拉杆采用Ф12圆钢,横向间距900mm,两段用双“蝴蝶卡”与钢管固定。
(4)、满堂支架的四边和中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑。
5、立杆基础
(1)、本工程模板支撑系统的立杆直接搭设在钢筋混凝土板上,并设置垫块;
(2)、在距离地面约200mm处设置纵横扫地杆。
五、模板安装
1、模板安装的施工顺序
模板支撑架搭设→安装梁底板→安装梁侧模→铺设平板模方木→安装胶合板面板→墙柱模拼装→加固墙、柱、平板模→模板安装质量检查。
2、模板安装注意事项及安全措施
(1)、组装的模板必须符合设计要求;
(2)、各种连接件、支撑件、加固配件等必须安装牢固,无松动现象。
模板拼缝要求严密,各种预埋件、预留孔洞位置必须准确且牢固;
(3)、模板安装必须按本施工组织设计进行,严禁任意变动;
(4)、现浇钢筋混凝土梁、板,当跨度等于或大于4.0M时,模板应按设计要求起拱,对设计无要求的,一般起拱高度为跨度的1/1000~3/1000;
(5)、模板及其支撑系统在安装过程中,必须采取临时固定措施,严防倾覆;
(6)、墙模全部安装完毕后,应及时在横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑,并与墙柱模固定;
(7)、安装外墙模板时,必须有可靠的支撑系统;
(8)、立杆间距按设计规定设置,严禁随意放大;
(9)、遇五级以上大风时,停止模板的吊运作业,加强临时墙板支撑;
(10)、安装允许偏差
①、现浇结构模板安装允许偏差:
序号项目允许偏差(㎜)
1轴线位置5
2底模上标面标高±5
3截面内部尺寸基础±10
柱、墙、梁+4,-5
4层高垂直度≤5m6
﹥5m8
5相邻两板表面高低差2
6表面平整度5
检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中最大值。
②、预埋件和预留空孔洞允许偏差:
序号项目允许偏差(mm)
1预埋钢板中心线位置3
2预留管、预留孔洞中心线位置3
3预埋螺栓中心线位置2
外露长度+10
0
4预留洞中心线位置10
截面内部尺寸+10
0
六、模板拆除
1、模板拆除的顺序
模板的拆除顺序和方法应严格按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位,后承重部位以及自上而下的原则进行。
拆除时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
(1)、拆模顺序:
墙板、梁侧模拆除→板底模→次梁底模→主梁底模;
(2)、墙板模拆除顺序:
松开对拉螺杆→拆除水平钢管→拆除方木档→墙模拆除;
(3)、顶板模拆除:
先松动顶部水平钢管并适当下移→方木档拆除→底板模板拆除→支撑钢管拆除→清理模板;
(4)、次梁模板拆除顺序:
先松动梁底水平钢管→拆除梁底方木档→梁侧模拆除→梁底模拆除;
(5)、主梁模板拆除顺序:
先松动梁底水平钢管→拆除梁底方木档→梁侧模拆除→梁底模拆除。
(6)、板底模拆除应从板中部开始,向四周外延梁;模板拆除应从构件中部开始,往两边延伸。
2、模板拆除的注意事项及安全措施
(1)、模板的侧模拆除应能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(混凝土强度大于1.2N/mm2,视天气情况而定,一般在混凝土浇筑24小时即可拆除)方可拆除,顶板、梁底模板的拆除应严格按《混凝土结构工程验收规范规范》(GB50204)的有关规定执行(见下表);
承重底模拆除时的混凝土强度应符合下列要求:
构件类型构件跨度(M)达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率(%)
板≤2≥50
﹥2≥75
﹥8≥100
梁、拱、壳≤8≥75
﹥8≥100
悬臂构件≥100
(2)、开始作业前,应事先检查所使用的安全防护用品、工具是否牢固,扳手等工具必须用绳索系挂在身上;操作时思想要集中,防止钉子扎脚和空中滑落;
(3)、模板拆除时,应采取切实有效的安全措施,并派专人指挥,在施工影响范围,设置明显的警示标志,该区域内严禁非操作人员进入;
(4)、拆除模板一般采用长撬杠,搭设拆除脚手架并设防护栏杆,严禁操作人员站在正在拆除的模板上作业;
(5)、模板拆除时,操作(搬运)人员应站在安全处,待该片(段)全部拆除后,方准将已拆除的模板、螺杆、支撑等及时运走或安全堆放,严禁搬运人员与拆模人员在同一垂直面上作业;
(6)、严禁在同一垂直面上进行拆除作业,严禁站在悬壁结构上面敲拆底模;
(7)、混凝土墙体、现浇板上有预留洞口时,应在模板拆除后,及时在预留洞口上做好安全护栏或将洞口盖严实,并做好警示标志;
(8)、拆模间隙时,须将已松动的模板拆除或设临时支撑等进行加固,以防突然倒塌或坠落伤人;
(9)、拆除剪力墙外模板时,先检查基坑土壁的情况,发现有松软、龟裂等不安全因素时,必须在采取可靠的防范措施后,方可下人作业,拆下的模板和支撑杆不得在离基坑边缘1m的范围内堆放,并随拆随运。
(10)、拆除时应逐块拆卸,不得成片松动和拉倒。
拆除内模时,应设置临时支撑,防止大片模板坠落;
(11)、拆下的模板、配件等,严禁抛仍,要有人接应传递,应按指定的地点堆放,并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用;
(12)、每人应有足够的工作面,数人同时操作时,应合理分工,统一任务和行动。
七、应急救援措施
当发生支模架倒塌及相关重要事故时,应立即启动应急救援预案。
应急救援预案应按下列程序进行。
1、倒塌发生后,立即组织搜寻作业人员,对受伤人员进行抢救,同一时间拔打120求救,马上告知公司应急救援小组,以便公司就近调用其它项目设备、人员进行援助。
2、对于高处坠落、骨折人员不能随意搬动,要用模板或担架。
3、立即设立危险区域标志,严禁其他人员进入。
4、引导周边人员疏散。
5、对可能发生二次坍塌的情况采取加固措施,防止二次坍塌伤害救援人员。
6、做好现场保护工作,24小时内以书面形式将事故经过报告公司。
7、接受有关部门事故调查。
8、对全体职工进行事故防范教育。
八、模板体系验算及设计
本工程结构的所有混凝土均采用商品混凝土,坍落度为120±20mm,模板采用1830mm×920mm×18mm建筑用九夹板,60mm×80mm×2000mm的方木;支撑为Φ48×3.5钢管排架,墙模对拉采用Φ12、Φ14螺杆(地下室外墙采用止水螺杆)。
查《建筑施工手册》“施工常用结构计算”,得松木设计强度和弹性模量为
顺纹抗压强度:
fc=13N/mm2
顺纹抗剪强度:
fv=1.6N/mm2
抗弯强度:
fm=15N/mm2
弹性模量:
E=10000N/mm2
松木的重力密度取6.5KN/mm3
钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值:
fm=205N/mm2
普通螺杆为170N/mm。
九夹板的设计强度和弹性模量如下:
fm=200÷1.55=12.9N/mm2(平行向)(抗弯)
fv=1.5N/mm2(顺纹抗剪)
E=6500×0.9=5850N/mm2(弹性模量)
荷载分项系数取值按《建筑施工手册》中相应资料采用。
(一)、地下室顶梁模板验算
地下室顶板梁模板主要有以下几种尺寸:
350mm×700mm、400mm×800mm、300mm×500mm、350mm×500mm、400mm×1000mm等,以400mm×1000mm及350mm×700mm两种梁计算,计算高度为3.42M(-5.35~-1.93)。
计算模型为:
梁底模采用九夹板,下部垂直梁方向放置60×80的方木小楞,间距200(不足时亦放置一根方木),大楞采用Φ48×3.5钢管,间距750mm【施工时另在梁底增加一立杆,间距为750MM】,跨度750;梁侧模采用九夹板面,60×80方木间距250,板下设置一道Φ12对拉螺杆,水平间距为900mm。
梁底支撑立杆采用Φ48×3.5钢管,间距750×750mm。
1、底模验算
(1)、九夹板承载力验算
①、荷载(按《建筑施工手册》组合)
(1)400×1000梁九夹板承载力验算如下:
底模自重(九夹板按0.07KN/M2计算):
0.07×0.40×1.2=0.034KN/m
混凝土自重:
24×0.40×1.0×1.2=11.52KN/m
钢筋荷重:
1.5×0.40×1.0×1.2=0.72KN/m(按每立方米含钢筋1.5KN确定。
)
振捣混凝土荷载:
2×0.5×1.2=1.2KN/m
合计:
q=13.48KN/m
乘以折减系数0.9,则q=13.48×0.9=12.14KN/m
(2)350×700梁九夹板承载力验算如下:
底模自重(九夹板按0.07KN/M2计算):
0.07×0.35×1.2=0.029KN/m
混凝土自重:
24×0.35×0.7×1.2=7.056KN/m
钢筋荷重:
1.5×0.35×0.7×1.2=0.441KN/m(按每立方米含钢筋1.5KN确定。
)
振捣混凝土荷载:
2×0.5×1.2=1.2KN/m
合计:
q=8.726KN/m
乘以折减系数0.9,则q=8.726×0.9=7.86KN/m
②、九夹板抗弯承载力验算
(1)400×1000梁按五等跨连续梁计算,以最不利荷载布置,
查《建筑施工手册》:
弯矩系数KM=-0.105,剪力系数Kv=﹣0.606,挠度系数Kw=0.644,则:
M=Kmql2=-0.105×12.14×0.202=-0.051KN•m=-0.051×106N•mm
σ=M/W=M/(bh2/6)=0.051×106÷[(400×182)÷6]=2.36 抗弯强度满足要求。 (2)350×700梁按五等跨连续梁计算,以最不利荷载布置, 查《建筑施工手册》: 弯矩系数KM=﹣0.105,剪力系数Kv=﹣0.606,挠度系数Kw=0.644,则: M=Kmql2=-0.105×7.86×0.252=-0.052)KN•m=-0.052×106N•mm σ=M/W=M/(bh2/6)=0.052)×106÷[(350×182)÷6]=2.75 抗弯强度满足要求。 ③、抗剪强度验算 (1)400×1000梁抗剪强度验算 V=Kvql=-0.606×12.14×0.18=﹣1.325KN=-1325N τ=3V/2bh=3×1325÷(2×400×18)=0.28N/mm2 抗剪强度满足要求。 ③、350×700梁抗剪强度验算 V=Kvql=-0.606×7.86×0.18=﹣0.857KN=-857N τ=3V/2bh=3×857÷(2×350×18)=0.20N/mm2 抗剪强度满足要求。 ④、刚度验算 (1)400×1000梁;荷载组合中不包括振捣混凝土荷载,则q1=12.28,乘以折减系数0.9,则q=12.28×0.9=11.06KN/m ω=Kwql4/100EI=0.644×11.06×2004÷(100×5850×400×183÷12) =0.10mm 刚度满足要求。 (1)350×700梁;荷载组合中不包括振捣混凝土荷载,则q1=7.526,乘以折减系数0.9,则q=7.526×0.9=6.773KN/m ω=Kwql4/100EI=0.644×6.773×1404÷(100×5850×400×183÷12) =0.015mm 刚度满足要求。 (2)、小楞承载力验算 小楞采用60×80的方木,间距200mm,跨度为750mm(大楞间距)。 按简支梁计算。 计算时,将梁的荷载转化为一集中荷载计算。 ①、小楞抗弯强度验算 (1)400×1000梁小楞抗弯强度验算 M=Pl(2-b/L)/8=12.14×0.2×0.75×(2-0.40/0.75)/8=0.334KN•M σ=M/W=0.334×106÷(60×802÷6)=5.22N/mm2 (2)350×700梁小楞抗弯强度验算 M=Pl(2-b/L)/8=7.86×0.25×0.75×(2-0.35/0.75)/8=0.282KN•M σ=M/W=0.282×106÷(60×802÷6)=4.41N/mm2 ②、小楞抗剪强度验算 (1)400×1000梁小楞抗弯强度验算 V=Pl/2=12.14×0.2×0.75÷2=910N τ=3V/2bh=3×910÷(2×60×80)=0.285N/mm2 (2)350×700梁小楞抗弯强度验算 V=Pl/2=7.86×103×0.25×0.75÷2=737(N) τ=3V/2bh=3×737÷(2×60×80)=0.230N/mm2 ③、刚度验算 (1)400×1000梁荷载组合中不包括振捣混凝土荷载,则: ω=Pl3/48EI=11.06×0.2×1000×7503÷(48×10000×60×803÷12) =0.76mm<[ω]=l/400=2.25mm 小楞刚度符合要求。 (1)350×700梁荷载组合中不包括振捣混凝土荷载,则: ω=Pl3/48EI=6.733×0.25×1000×7503÷(48×10000×60×803÷12) =0.58mm<[ω]=l/400=2.25mm 小楞刚度符合要求。 (3)、大楞承载力验算 大楞采用ф48×3.5的钢管,间距为750mm,跨度为750mm(立杆纵距)。 按连续五跨梁计算,计算时,将小楞传来的集中荷载转化为均布荷载计算。 W=5.08×103mm3I=2.06×105mm4 E=12.19×104N/mm2A=4.89×102mm2 ①、抗弯强度验算 (1)400×1000梁大楞抗弯强度验算 M=ql2/10=12.14÷2×0.52÷10=0.35KN•M σ=M/W=0.35×106/5.08×103=69N/mm2 (2)350×700梁大楞抗弯强度验算 M=ql2/10=7.86×0.52÷10=0.20KN•M σ=M/W=0.20×106/5.08×103=39.37N/mm2 ②、抗滑移验算[因一只扣件的抗滑承载力(8KN)远小于钢管的抗剪承载力。 故只进行抗滑移验算] (1)400×1000梁大楞抗滑移验算: V=Kvql=-0.606×12.14÷2×0.75=-2.76KN<8KN 抗滑移满足要求。 (2)350×700梁大楞抗滑移验算: V=Kvql=-0.606×7.86÷2×0.75=-1.79KN<8KN 抗滑移满足要求。 ③、刚度验算 (1)400×1000梁大楞刚度验算ω=ql4/150EI=11.06÷2×7504÷(150×2.06×105×10.78×104)=0.53mm 大楞刚度满足要求。 (2)350×700梁大楞刚度验算ω=ql4/150EI=6.733÷2×7504÷(150×2.06×105×10.78×104)=0.32mm 大楞刚度满足要求。 2、侧模验算 (1)、荷载计算 经向商品混凝土供货商咨询,商品混凝土的入模温度约T=30℃,坍落度为120±20mm,则β1=1.0,β2=1.15,混凝土浇筑速度取3.0M/h。 ①、侧压力 (1)400×1000梁侧模侧压力 F1=0.22γctoβ1β2V1/2 =0.22×24×[200÷(30+15)]×1.0×1.15×31/2=46.742KN/m2 F2=γcH=24×1.0=24KN/m2 取两者较小值,则: F=1.2F2=1.2×24=28.80KN/m2(乘以1.2分项系数) 振捣混凝土时产生的荷载: 4KN/m2 取分项系数1.4,则: 1.4×4=5.6KN/m2 上述两项荷载合计: qmax=34.40KN/m2 (2)350×700梁侧模侧压力 F1=0.22γctoβ1β2V1/2 =0.22×24×[200÷(30+15)]×1.0×1.15×31/2=46.742KN/m2 F2=γcH=24×0.7=16.8KN/m2 取两者较小值,则: F=1.2F2=1.2×16.8=20.16KN/m2(乘以1.2分项系数)振捣混凝土时产生的荷载: 4KN/m2 取分项系数1.4,则: 1.4×4=5.6KN/m2 上述两项荷载合计: qmax=25.76KN/m2 (2)、九夹板承载力验算 ①、抗弯承载力验算 (1)400×1000梁侧模抗弯承载力验算 按五等跨连续梁计算,侧模高度按700mm计算(1000-300(板厚)=700mm),以最不利荷载布置。 查《建筑施工手册》,弯矩系数KM=-0.105,剪力系数Kv=-0.606,挠度系数Kw=0.644,则: q=34.4×0.70=24.08KN/M M=Kmql2=-0.105×24.08×0.32=-0.228KN•M=-0.228×106N•mm σ=M/W=M/bh2/6=0.228×106÷[(1000×182)÷6] =4.22N/mm2 抗弯强度满足要求。 (2)350×700梁侧模抗弯承载力验算
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