模板施工方案.docx
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模板施工方案
**市**区七一国际广场项目
模
板
施
工
专
项
方
案
编制人:
审核人:
审批人:
编制单位:
**省**建设工程有限公司
编制日期:
二零一七年二月十三日
一、工程概况…………………………………………………………………………4
二、编制依据…………………………………………………………………………4
三、支模系统的设计…………………………………………………………………5
四、支模系统的验算…………………………………………………………………5
1、楼板支模系统的验算…………………………………………………………6
2、梁支模系统的验算……………………………………………………………19
3、墙体支模系统的验算…………………………………………………………31
4、柱支模系统的验算……………………………………………………………39
五、支模方案………………………………………………………………………47
1、基础底板的模板方案…………………………………………………………47
2、现浇板模板的支模方案………………………………………………………47
3、梁模安装方案…………………………………………………………………48
4、现浇剪力墙的支模方案………………………………………………………48
5、矩形柱模安装方案……………………………………………………………48
6、柱与梁板砼强度等级不同的支模方案………………………………………48
六、质量保证措施…………………………………………………………………49
1、对进场模板进行认真的检查验收……………………………………………49
2、对钢管及扣件的质量要求……………………………………………………49
3、模板支承系统的质量要求……………………………………………………49
4、防止模板漏浆措施……………………………………………………………49
5、控制构件几何尺寸的具体措施………………………………………………50
6、保证高强砼浇灌质量的技术措施……………………………………………50
7、模板的检查验收………………………………………………………………50
8、拆模方案………………………………………………………………………50
9、后浇带绑扎方案………………………………………………………………51
七、环境、职业安全健康技术措施………………………………………………51
八、模板工程应急预案……………………………………………………………52
支模系统设计、施工方案
一、工程概况:
本工程位于**市**区**街道蓉都大道东侧、金光路南侧、新泰路北侧,为地面下3层地下室,地面上为01~09号楼,房屋高度、结构用途及结构型式详各主楼子项。
主楼基础采用筏板基础,主楼外地下室采用全现浇钢筋混凝土框架结构,基础采用柱下独立基础及墙下条形基础。
本地下室负一层为商业和超市,负二、三层为局部人防地下室,其余部分为地下车库及设备用房。
抗震设防烈度:
7度,本工程±0.000标高相当于绝对标高498.050米。
本工程建筑抗震设防类别地下室负一层为重点设防类(简称乙类),地下室负二、负三层为标准设防类(简称丙类),建筑结构的安全等级:
地下室负一层为一级,地下室负二、负三层为二级;地基基础设计等级:
甲级;主楼结构的抗震设防类别及抗震等级详各主楼子项,地下室部分的框架抗震等级为一级或二级。
二、编制依据:
1、招标文件。
2、本工程施工方案设计图纸。
3、本工程现场实地勘察情况。
4、本公司的技术、机械设备装备情况及现场技术经济条件。
5、依据GB/T19001质量标准编制的质量管理体系文件。
6、依据GB/T24001—2004环境管理标准编制的环境管理体系文件,依据GB/T28001—2004职业健康管理标准编制的职业健康管理体系文件。
7、国家和行业现行施工质量验收规范、规程、标准(如下表)以及**省**市**区关于建筑施工管理的有关规定。
国家
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》
GB50010-2010
《钢结构工程设计规范》
GB50017-2003
《建筑工程施工质量验收统一标准》
GB50300-2013
《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50204-2015
行业
《建筑机械使用安全技术规程》
JGJ33-2012
《施工现场临时用电安全技术规范》
JGJ46-2005
《建筑施工安全检查标准》
JGJ59-2011
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011
《施工现场机械设备检查技术规范》
JGJ160-2008
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-2008
其它
《建设工程施工现场管理规定》
建设部令15号
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》
建质[2009]87号
《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》
建质[2009]254号
三、支模系统的设计:
根据工程的具体情况,支模系统设计如下:
1、基础筏板、承台、独基采用砖胎模,在承台、筏板、独基垫层浇完后,在其上准确的放出边线,然后沿边线用M5水泥砂浆砌墙体,墙厚200㎜,墙高分别为3500、2500㎜、300㎜、1600㎜,电梯井、独立基础、主楼与附楼边高随标高。
墙体在基础一侧用1:
3水砂浆找平,厚度15㎜左右,墙体顶面用1:
3水泥砂浆找平厚度20㎜,墙顶找平后的高度正好与基础厚度相同。
墙体外侧与基坑壁之间的缝隙用素土分成夯实。
以此砖墙作为筏板基础的外模板,以减缓大体积砼的降温速率,防止砼开裂。
2、现浇板采用厚度为15mm厚的复合模板做面板,面板下用50×100mm2的木枋作垫枋,垫枋间距150㎜,用脚手架管做支撑系统,支撑系统立柱间距对于200㎜厚的板不大于0.9m,对于100㎜的板的立柱间距不大于1.1m。
板的支撑系统必须设置扫地杆,扫地杆离地面150㎜左右,其大横杆为每层两步,步距均不大于1.5m。
3、梁采用厚度为15mm厚的复合模板做底模及侧模面板,梁底模及侧模纵向50×100㎜的木背枋,底模背枋的间距不大于150mm,侧模背枋的间距不大于200㎜;梁侧模在背枋外用钢管作夹具,夹具间距同支撑系统的立柱。
梁的支撑系统采用φ48×3.6mm钢管,扣件连接。
高度为600mm的梁立柱间距不大于0.9m,高度为400~500㎜梁立柱纵向间距不大于1m,高度为300㎜的梁的立柱纵向间距不大于1.2m。
4、现浇砼剪力墙体模板采用15mm厚复合模板做面板,面板外面竖向背50×100㎜的木枋做背枋,背枋间距不大于150㎜,在竖向背枋外,每排用两根φ48×3.6mm的钢管作横向背枋,横向背枋采用对拉螺栓固定,对拉螺栓纵、横间距,在下面1.6m范围内不大于0.4m,以上部位不大于0.6m。
墙体对拉螺栓采用φ12钢筋加工,外套PVC导管,以便于螺杆的重复使用。
5、主梁与次梁相交部位用钢管及顶托加固处理。
四、支模系统的验算:
根据支模系统的有关数据,具体验算如下:
1、楼板支模系统的验算:
楼板以最厚的160mm楼板进行支模系统验算:
1.1、计算参数
基本参数
楼板厚度h(mm)
160
楼板边长L(m)
6.75
楼板边宽B(m)
3.8
模板支架高度H(m)
5.6
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la(m)
1
立柱横向间距lb(m)
1
水平杆步距h1(m)
1.2
计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
次梁间距a(mm)
300
次梁悬挑长度a1(mm)
200
主梁悬挑长度b1(mm)
200
可调托座内主梁根数
1
结构表面要求
表面外露
剪刀撑(含水平)布置方式
普通型
模板荷载传递方式
可调托座
立杆自由端高度a(mm)
500
材料参数
主梁类型
矩形木楞
主梁规格
80×80
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管类型
Ф48×3
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(kPa)
/
架体底部垫板面积A(m^2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
四川(省)成都(市)
地面粗糙度类型
/
1.2简图:
(图1)平面图
(图2)纵向剖面图1
(图3)横向剖面图2
1.3、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
1.3.1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb
=1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×1+1.4×2.5×1=8.679kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb
=1.35×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=8.277kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(8.679,8.277)=8.679kN/m
(图4)可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×1=5.179kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
(图5)可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合:
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×1=5.827kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
取最不利组合得:
(图6)永久荷载控制的受力简图
(图7)面板弯矩图
Mmax=0.321kN·m
σ=Mmax/W=0.321×106/24000=13.365N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求
1.3.2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×160/1000)×1=4.316kN/m
(图8)正常使用极限状态下的受力简图
(图9)挠度图
ν=0.275mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求
1.4、次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时:
计算简图:
(图10)可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000=2.604kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000=2.483kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(2.604,2.483)=2.604kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000=1.554kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
(图11)可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合:
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000=1.751kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
(图12)永久荷载控制的受力简图
1.4.1、强度验算
(图13)次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.731kN·m
σ=Mmax/W=0.731×106/(83.333×103)=8.773N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求
1.4.2、抗剪验算
(图14)次梁剪力图(kN)
Vmax=3.811kN
τmax=VmaxS/(Ib0)=3.811×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.396N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求
1.4.3、挠度验算
挠度验算荷载统计,
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000=1.295kN/m
(图15)正常使用极限状态下的受力简图
(图16)次梁变形图(mm)
νmax=0.209mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm满足要求
1.5、主梁验算
在施工过程中使用的木方一般为4m长,型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁计算,即能满足施工安全需要,也符合工程实际的情况。
另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。
主梁的方向设定为立杆的横距方向。
根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)第4.1.2条规定:
当计算直接支撑次梁的主梁时,施工人员及设备荷载标准值(Q1k)可取1.5kN/㎡;故主梁验算时的荷载需重新统计。
将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=1.965kN/m
B.由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.97kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(1.965,1.97)=1.97kN
此时次梁的荷载简图如下
(图17)次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为:
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×160/1000)×300/1000=1.295kN/m
此时次梁的荷载简图如下
(图18)次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得:
Rmax=2.184kN
Rkmax=1.435kN
还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m
自重设计值为:
g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:
(图19)主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:
(图20)主梁正常使用极限状态受力简图
1.5.1、抗弯验算
(图21)主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.739kN·m
σ=Mmax/W=0.739×106/(85.333×1000)=8.663N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
1.5.2、抗剪验算
(图22)主梁剪力图(kN)
Vmax=4.691kN
τmax=QmaxS/(Ib0)=4.691×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.099N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求
1.5.3、挠度验算
(图23)主梁变形图(mm)
νmax=0.916mm≤[ν]=1×103/400=2.5mm满足要求
1.5.4、支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力,故:
Rzmax=7.988kN
1.6、立柱验算
1.6.1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×1.352×(1.2+2×500/1000)=2.974m
l02=kμ2h=1×2.399×1.2=2.879m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.974,2.879)=2.974m
λ=l0/i=2.974×1000/(1.59×10)=187.069≤[λ]=210满足要求
1.6.2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.974×1000/(1.59×10)=187.069
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.205
N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)+1.4×(1+2))×1×1=8.441kN
f=N1/(φA)=8.441×1000/(0.205×(4.24×100))=97.181N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
1.6.3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.879×1000/(1.59×10)=181.057
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.218
N3=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×160/1000)+1.4×(1+2))×1×1+0.9×1.2×5.6×0.183=9.548kN
f=N3/(φA)=9.548×1000/(0.218×(4.24×100))=103.352N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
1.7、可调托座验算
按上节计算可知,可调托座受力N=Rzmax=7.988kN
N=7.988kN≤[N]=150kN满足要求
2、梁支模系统的验算:
梁支模系统按截面300×700㎜2梁的支模系统进行验算:
2.1、计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
750
混凝土梁宽b(mm)
300
混凝土梁计算跨度L(m)
5
新浇筑混凝土结构层高FH(m)
8
计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
模板荷载传递方式
可调托座
扣件传力时扣件的数量
/
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
150
斜撑(含水平)布置方式
普通型
梁跨度方向立柱间距la(m)
1
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)
0.7
水平杆步距h(m)
1.2
梁侧楼板立杆的纵距la1(m)
1
梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
1
立杆自由端高度a(mm)
400
梁底增加立柱根数n
1
梁底支撑小梁根数m
4
次梁悬挑长度a1(mm)
250
结构表面要求
表面外露
架体底部布置类型
垫板
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管规格
Ф48×3
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(N/mm2)
/
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
四川(省)成都(市)
地面粗糙度类型
/
施工简图
(图1)剖面图1
(图2)剖面图2
2.2、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
2.2.1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×750/1000)×1+1.4×2.5×1=27.05kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×750/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=28.944kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(27.05,28.944)=28.944kN/m
(图3)面板简图
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×750/1000)×1=23.55kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
(图4)面板简图
由永久荷载控制的组合:
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×750/1000)×1=26.494kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
(图5)面板简图
(图6)面板弯矩图
取最不利组合得:
Mmax=0.117kN·m
σ=Mmax/W=0.117×106/24000=4.872N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求
2.2.2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×750/1000)×1=19.625kN/m
(图7)简图
(图8)挠度图
ν=0.015mm≤[ν]=300/((4-1)×400)=0.25mm满足要求
2.3、次梁验算
A、当可变荷载Q1k为均布荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×750/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×2.5×300/1000/(4-1)=2.705kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×750/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(4-1)=2.894kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(2.705,2.894)=2.894kN/m
计算简图:
(图9)简图
B、当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(
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