幕 墙 设 计 计 算 100115.docx
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幕墙设计计算100115
售楼大厅幕墙设计计算书
目录
第一部分概述部分2
一、设计采用规范及依据2
二、建筑概况3
第二部分售楼大厅幕墙结构计算4
一、荷载计算4
二、座地式橱窗的设计计算6
三、石材幕墙计算10
四、石材幕墙竖框的设计计算13
五、石材幕墙横框设计计算19
六、石材连接计算23
七、石材幕墙焊缝设计计算27
八、铝板幕墙板面的强度和刚度计算36
九、铝板幕墙竖框的设计计算38
十、铝板幕墙横框设计计算44
十一、铝板幕墙连接计算48
十二、铝板幕墙焊缝设计计算54
第一部分概述部分
一、设计采用规范及依据
1.《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003
2.《建筑幕墙》JG3035-96
3.《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001
4.《建筑结构静力计算手册》(第二版)
5.《钢结构设计规范》GB50017-2003
6.《碳素结构钢》GB700-88
7.《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-2003
8.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)
9.《建筑结构抗震规范》GB50011-2001
10.《铝合金建筑型材》GB5237-2004
11.《民用建筑热工设计规范》GBJ50176
12.《浮法玻璃》GB11614-99
13.《钢化玻璃》GB/T15763.2-2005
14.《中空玻璃》GB/T11944-2002
15.《优质碳素结构钢技术条件》GB/T699-1999
16.《低合金高强度结构钢》GB1579
17.《不锈钢棒》GB1220
18.《不锈钢冷加工钢棒》GB4226
19.《铝及铝合金板材》GB3380-97
20.《不锈钢冷轧钢板》GB3280-92
21.《不锈钢热轧钢板》GB4237-92
22.《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005
23.《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002
24.《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001
二、建筑概况
场地概况:
项目用地位于成都市高新区,属城市副中心地带。
北临德赛三街,西临剑南大道中段,南侧和东侧均临规划中的市政公园。
地面粗糙度为:
B类。
基本风压:
Wo=0.3KN/m^2;
抗震级别:
按7度抗震设计
第二部分售楼大厅幕墙结构计算
一、荷载计算
⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算:
Wk=βgZ·μs1·μz·Wo
式中:
Wk-作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2);
βgZ-考虑瞬时风压的阵风系数,取;
μs1-局部风压体型系数,取1.2;
μz-风压高度变化系数;
Wo-基本风压,取.3KN/m2。
⑵地震作用按下式计算
Qe=βe·αmax·G
式中:
Qe——作用于幕墙平面外水平地震作用(KN);
G——幕墙构件的重量(KN);
αmax——水平地震影响系数最大值,7度抗震设计取.08;
βe——动力放大系数,取5。
⑶荷载分项系数和组合系数的确定
根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)及《玻璃幕墙工程技术规范》
之精神,结合本工程的地区地理环境,建筑特点以及幕墙的受力情况,各分项系数和组合系数选择如下:
①强度计算时
分项系数组合系数
重力荷载,γg取1.2
风荷载,γw取1.4风荷载,ψw取1.0
地震作用,γe取1.3地震作用,ψe取0.5(在铝板、石材幕墙计算中取0.6)
温度作用,γt取1.2温度作用,ψt取0.2
②刚度计算时
分项系数组合系数
均按1.0采用风荷载,ψw取1.0
地震作用,ψe取0.5(在铝板、石材幕墙计算中取0.6)
温度作用,ψt取0.2
⑷荷载和作用效应按下式进行组合:
S=γgSg+ψwγwSw+ψeγeSe+ψtγtSt
式中:
S——荷载和作用效应组合后的设计值;
Sg——重力荷载作为永久荷载产生的效应;
Sw,Se,St——分别为风荷载,地震作用和温度作用作为可变荷载和
作用产生的效应;
γg,γw,γe,γt——各效应的分项系数;
ψw,ψe,ψt——分别为风荷载,地震作用和温度作用效应的组合系数。
二、座地式橱窗的设计计算
橱窗采用19mm的钢化玻璃,选取5.4米标高处为计算部位,玻璃分格高为h=5400mm,分格宽为a=1200mm,玻璃肋的截面厚度选用t肋=19mm。
玻璃强度计算:
风荷载标准值为:
Wk=βgZ·μs1·μz·Wo
=1.872×1.2×1×.3
=.674≤1
所以取Wk=1KN/m2
水平分布地震作用标准值为:
qEk=βe·αmax·25.6·t1·10-3
=5×.08×25.6×19·10-3
=.194KN/m2
①风荷载作用下应力标准值按下式计算
σwk=6·η·ψ1·Wk·a2/t2
式中:
σwk—风荷载作用下的应力标准值,(N/mm2);
a——玻璃跨度,(mm);
t——玻璃的厚度,(mm);
ψ1——弯曲系数,取0.125
η——折减系数,按θ查表
θ=(Wk+0.5·qEk)·a4/(E·t4)
=(1+0.5×.194)×10-3×12004/(0.72×105×194)
=.24
查表取η=1
则σwk=6·η·ψ1·Wk·a2/t2
=6×1×.125×1×10-3×12002/192
=2.99N/mm2
②地震作用下应力标准值按下式分别在两个单片玻璃上计算
σEk=6·η·ψ1·qEk·a2/t2
式中:
σEk—地震作用下的应力标准值,(N/mm2);
η——取风荷载作用下应力计算时的值
则σEk=6·η·ψ1·qEk·a2/t2
=6×1×.125×.194×10-3×12002/192
=.58N/mm2
③玻璃的应力组合设计值按下式分别在两个单片玻璃上计算
σ=ψw·γw·σwk+ψe·γe·σEk
则σ=ψw·γw·σwk+ψe·γe·σEk
=1.0×1.4×2.99+0.5×1.3×.58
=4.56N/mm2 所以玻璃强度满足要求。 玻璃挠度计算 风荷载标准值为 Wk=1KN/m2 玻璃跨中最大挠度为 μ=η·ψ2·Wk·a4/D 式中: μ——玻璃跨中最大挠度mm ψ2——跨中最大挠度系数,取0.013 a——玻璃的跨度(mm) 玻璃板的弯曲刚度 D=Et3/(12(1-ν2)) =0.72×105×3/(12(1-0.22)) =4.286875E+07N·mm 式中: ν-泊松比,取ν=0.2 E-玻璃弹性模量,取0.72×105N/mm2 t-玻璃等效厚度(mm) θ=Wk·a4/Et4 =1×10-3×12004/(0.72×105×194) =.22 查表取η=1 则玻璃挠度为 μ=η·ψ2·Wk·a4/D =1×.013×1×10-3×12004/4.286875E+07 =.6mm<μ许=a/60=20mm 所以玻璃挠度满足要求。 玻璃肋的设计 玻璃肋采用单肋形式,截面高度hr按下式计算 hr=[(3·W·a·h2)/(4·fg·t2)]0.5 =[3×1.4×1×1200×54002/(4×50.4×19)]0.5 =195.879mm 式中: fg——玻璃边缘强度设计值N/mm2; h——玻璃肋上下支点的距离m; a——两肋之间的距离m; W——风荷载设计值,取1.4WkN/mm2; t2——玻璃肋厚度mm; 实际选择的玻璃肋截面高度Lb为200mm,满足使用要求。 玻璃肋在风荷载标准值作用下的挠度df根据下式计算 df=(5·Wk·a·h4)/(32·E·t2·Lb3) =(5×1×1200×54004/(32×0.72×105×19×2003) =14.568mm 根据规范,玻璃肋挠度限值取其计算跨度的1/200,即h/200,故挠度满足使用要求。 玻璃肋处结构胶胶缝计算 平齐或突出的玻璃肋处结构胶胶缝宽度按下式计算 [t]=q·a/(2·f1) 式中: [t]——胶缝最小宽度mm; f1——结构硅酮密封胶短期强度设计值,取0.2N/mm2 则 [t]=q·a/(2·f1) =1.5261×1200/(2×0.2) =4.6mm 实际选择的结构胶胶缝宽度t为15mm,满足使用要求。 三、石材幕墙计算 本石材幕墙采用上下固定短槽式连接,抗折强度fgk=8N/mm2的天然花岗岩板,标高8.8米处幕墙为不利部位,该处石材最大分格为H(高)×B(宽)=800mm×800mm。 1.荷载的计算 风荷载标准值为 Wk=βgZ·μs1·μz·Wo =1.798×1.2×1×.3 =.647KN/m2 计算中取Wk=1KN/m2 水平分布的地震作用标准值为 qEk=βe·αmax·G/A 式中: G--石板自重标准值 G=γ石·H·B·t·1.2 =28×800×800×25×10-9×1.2 =.538KN 其中: γ石--石材密度,取28KN/m3 t--石板的厚度(mm) A=B×H=.8×.8=.64m2 则qEk=βe·αmax·G/A =5×.08×.538/.64 =.336KN/m2 水平荷载组合设计值为 q=(1.4×Wk+1.3×0.6×qEk)×10-3 =(1.4×1+1.3×0.6×.336)×10-3 =.002N/mm2 2.强度计算 (1)抗弯强度验算 风荷载作用下石材应力设计值为 σwk=6×m×Wk×L2/t2 =6×.1349×1×10-3×8002/252 =.829N/mm2fg=3.72N/mm2 式中: L--H和a的较大者 m--四角支撑板在均布荷载作用下的最大弯矩系数,根据a/H查表 fg--石材抗弯强度设计值 地震作用下石材应力设计值为 σEk=6×m×qEk×L2/t2 =6×.1349×.336×10-3×8002/252 =.278N/mm2 石材应力组合设计值为 σ=1.4×σwk+1.3×0.6×σEk =1.4×.829+1.3×0.6×.278 =1.38N/mm2N/mm2≤fg=3.72N/mm2 所以石材抗拉承载力满足要求。 (2)抗剪强度验算 在风荷载和水平地震作用下,石材受到钩板传来的剪力。 则钩板在石材中产生的剪应力设计值为 τ=q·B·H·β/(n(t-c)·S) =.002×800×800×1.32/(4×(25-6)×60) =.37N/mm2≤fs=1.86N/mm2 式中: β--钩板个数系数, n--钩板个数 fs--石材抗剪强度设计值 s--钩板入孔弧长(mm) c--槽口宽度(mm) 所以石材抗剪承载力满足要求。 (3)钩板强度验算 在风荷载和垂直于板面方向的地震作用下,钩板承受的剪应力设计值按照下式计算得: τ=q·B·H·β/(2·n·Ap) =.002×800×800×1.32/(2×4×4) =52.8N/mm2≤125N/mm2 式中: β--钩板个数系数, n--长边上的钩板个数 Ap--钩板的截面积 所以钩板的抗剪强度满足要求。 四、石材幕墙竖框的设计计算 幕墙中的危险部位位于8.8米处,竖框采用双跨梁计算模型,竖框承担的分格宽B=.8m,层间高5.5m,短跨长.4m。 所选用竖框型材的截面特性如下: Ix——对x轴方向的惯性矩=144.13cm4 Iy——对y轴方向的惯性矩=47.37cm4 Wx——对x轴方向的抵抗矩=28.83cm3 Wy——对y轴方向的抵抗矩=18.95cm3 A0——截面面积=1136mm2 力学模型图如下: 1)荷载计算 a.风荷载标准值的计算 Wk=βgZ·μs1·μz·Wo =1.798×1.2×1×.3 =.647KN/m2 计算中取Wk=1KN/m2 b.y轴方向(垂直于幕墙表面)的地震作用为 qEy=βe·αmax·G/A 式中: qEy——作用于幕墙平面外水平分布地震作用(KN/m2); G——幕墙构件的重量(KN); A——幕墙构件的面积(m2); αmax—水平地震影响系数最大值,取.08; βe——动力放大系数,取5。 其中: G=L×B×t×γ石×1.2 =5.5×.8×25×28×1.2/1000 =3.696KN 式中: L——计算层间高m; B——分格宽m; t——石材厚度m; γ石—石材的密度,取28KN/m3 A=L×B=5.5×.8 =4.4m2 则qEy=βe·αmax·G/A =5×.08×3.696/4.4 =.336KN/m2 c.x轴方向(幕墙平面内)的地震作用 qEx=βe·αmax·G/L =5×.08×3.696/5.5 =.269KN/m 刚度计算: a、Y轴方向挠度荷载组合如下: qy=1×Wk+0.6qEy =1×1+0.6×.336 =1.202KN/m2 在矩形荷载作用下,竖框所受线荷载和作用为 q刚度y=qy×B=1.202×.8 =.962KN/m 按双跨梁计算,竖框产生的挠度为: f=(1/24EI)·[q刚度·X4-4Rc·X3+L12·X·(4Rc-q刚度·L1)] 式中: L1——长跨长 Rc——C点支座反力 X——到C点距离 Rcx=(1/L1)·[(q刚度y·L12)/2-(q刚度y·L13+q刚度y·L23)/8(L1+L2)] =(1/5.1)×[(.962×5.12)/2-(.962×5.13+.962×.43)/8(5.1+.4)] =1.884152KN Rcy=(1/L1)·[(q刚度x·L12)/2-(q刚度x·L13+q刚度x·L23)/8(L1+L2)] =(1/5.1)×[(.135×5.12)/2-(.135×5.13+.135×.43)/8(5.1+.4)] =.264408KN 当f取最大值时,一阶导数f’=0时,解一元三次方程,求得X0=2.199m [f]=L1×1000/300=5100/300=17mm>15mm 则取[f]=15mm 竖框的最大挠度fxmax为: fxmax=(1/24E·Ix)·[q刚度y·X04-4Rcx·X03+L12·X0·(4Rcx-q刚度y·L1)]×108 =(1/24×206000×144.13)×[.962×2.1994-4×1.884152×2.1993+5.12×2.199×(4×1.884152-.962×5.1)]×108 =13.024mm fxmax=13.024mm≤[f]=15mm b.X轴方向挠度荷载组合如下: q刚度x=0.5qEx =0.5×.269 =.135KN/m fymax=(1/24E·Iy)·[q刚度x·X04-4Rcy·X03+L12·X0·(4Rcy-q刚度x·L1)]×108 =(1/24×206000×47.37)×[.135×2.1994-4×.264408×2.1993+5.12×2.199×(4×.264408-.135×5.1)]×108 =5.561mm fymax=5.561mm≤[f]=15mm 所以竖框刚度满足要求 3)强度计算 强度荷载组合如下 q=1.4×1×Wk+1.3×0.6×qEy =1.4×1×1+1.3×0.6×.336 =1.662KN/m2 竖框所受线荷载为 q强度=q×B=1.662×.8 =1.33KN/m 则: 按双跨简支梁计算,竖框所受最大弯矩为 M=q强度·(L13+L23)/8×L =1.33×(.43+5.13)/(8×5.5) =4.012KN·m 竖框所受轴向拉力为N=1.2×G=4.435KN 竖框承载力应满足下式要求(本工程设计的竖框不承压,为只拉构件) N/A0+M/(γ·W)≤fa 式中: N——竖框拉力设计值(KN); M——竖框弯矩设计值(KN·m); A0——竖框净截面面积(mm2); W——在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(cm3); γ——塑性发展系数,取1.05; fa——竖框材料的强度设计值,取215N/mm2。 则N/A0+M/(γ·W) =103×4.435/1136+103×4.012/(1.05×28.83) =136.438N/mm2 所以竖框强度满足要求 五、石材幕墙横框设计计算 石材厚度为25mm,横框材料采用Q235钢。 危险部位取8.8米标高处,横框长B=.8米,承担重力方向分格高H1=.8米,上下分格平均高H2=.8米,石材挂点距横框端部距离a为.18米。 所选用横框型材的截面特性如下: Ix——对x轴方向的惯性矩=9.26cm4 Iy——对y轴方向的惯性矩=9.26cm4 Wx——对x轴方向的抵抗矩=2.56cm3 Wy——对y轴方向的抵抗矩=2.56cm3 Sx——对x轴方向的面积距=2.6cm3 Sy——对y轴方向的面积距=2.6cm3 1.荷载计算 ①幕墙的自重面荷载标准值为 gk=γ石·1.2·t =28×1.2×25×10-3 =.84KN/m2 式中: γ石--石材的密度,取28KN/m3 t--石材的总厚度m; ②横框所承受的风荷载标准值为 Wk=βgZ·μs1·μz·Wo =1.798×1.2×1×.3 =.647KN/m2 计算中取Wk=1KN/m2 ③地震作用标准值为 QEk=βe·αmax·gk =5×.08×.84 =.336KN/m2 2.挠度计算 横框所受水平集中力标准值为: Nyk=(Wk+0.6·QEk)×H2×B/2 =(1+0.6×.336)×.8×.8/2 =.385KN 横框所承受的竖直集中力标准值为 Nxk=gk×H1×B/2=.269KN 在水平方向的挠度为 μy=Nyk·a·B2·[3-4·(a/B)2]/24EIy =.385×.18×.82×[3-4×(.18/.8)2]/(24×206000×9.26×10-8) =.3mm 在竖直方向的挠度为 μx=Nxk·a·B2·[3-4·(a/B)2]/24EIx =.269×.18×.82×[3-4×(.18/.8)2]/(24×206000×9.26×10-8) =.2mm 式中: Ix--横框绕X轴的惯性矩cm4 Iy--横框绕Y轴的惯性矩cm4 E--横框的弹性模量,206000N/mm2 a--石材挂点距横框端部的距离mm 则横框的挠度为 μ=(μx2+μy2)0.5 =(.22+.32)0.5 =.4mm 横框的挠度允许值为 [μ]=B×1/300 =2.7mm 因μ≤[μ],所以横框挠度满足要求。 3.抗弯承载力计算 横框所受的水平集中力设计值为: Ny=(1.4×Wk+0.6×1.3×QEk)×H2×B/2 =(1.4×1+0.6×1.3×.336)×.8×.8/2 =.532KN 横框所受的竖向集中力设计值为 Nx=1.2×Nxk =.323KN 则横框水平方向弯矩为 Mx=Ny×a =.532×.18 =.096KN·m 横框竖直方向弯矩为 My=Nx×a =.323×.18 =.058KN·m 横框的抗弯承载力应满足下式,即 Mx/(γ·Wx)+My/(γ·Wy)≤f 式中: γ--塑性发展系数,取为1.05 Wx,Wy--分别为横框截面绕X、Y轴的截面抵抗矩,cm3; f--型材的抗弯强度设计值,N/mm2; 则Mx/(γ·Wx)+My/(γ·Wy) =[.096/(1.05×2.56)+.058/(1.05×2.56)]×1000 =57.3N/mm2≤f=215N/mm2 所以横框的抗弯强度满足要求。 4.抗剪承载力计算 横框的抗剪承载力应满足下式要求 Ny×Sx/(Ix×tx)≤fv Nx×Sy/(Iy×ty)≤fv 式中: Sx、Sy-横梁截面绕X轴、Y轴的面积矩(cm3); tx、ty-横梁截面垂直于Y、X方向的腹板截面总宽度(mm); fv-型材抗剪强度设计值(N/mm2) 则,Ny×Sx×1000/(10×Ix×tx) =3.7≤fv=125N/mm2 Nx×Sy×1000/(10×Iy×ty) =2.3≤fv=125N/mm2 所以横框的抗剪承载力满足要求。 六、石材连接计算 8.8米高度处为幕墙的危险部位。 竖框与建筑物连接 竖框受力模式为双跨梁,计算层间高L=5.5m,短跨长L1=.4m,分格宽B=.8m,分格高H=.8m。 采用2个M12螺栓连接,每个螺栓的有效截面积A0=84.3mm2。 一个竖框所承受的重量标准值为 Gk=γ石×t×B×L×1.1 式中: t为石材厚度(mm) B为分格宽度(m) L为计算层间高(m) γ为石材密度(28KN/m3) Gk=28×.025×.8×5.5×1.1 =3.388KN 一个竖框单元所受的风荷载标准值为 Nwk=Wk×B×((L13+L23)/8L1L2+0.5L) =1×.8×((.43+5.13)/8×.4×5.1+0.5×5.5) =8.706KN 一个竖框单元所受的水平地震作用为 NEk=βe·αmax·(Gk·B/L·B)×((L13+L23)/8L1L2+0.5L) =5×.08×(3.388×.8/5.5×.8)×((.43+5.13)/8×.4×5.1+0.5×5.5) =2.681KN 组合设计值为 V=((1.4Nwk+1.3×0.6NEk)2+(1.2Gk)2)0.5 =((1.4×8.706+1.3×0.6×2.681)2+(1.2×3.388)2)0.5 =14.847KN 则最大组合剪应力τmax=V/A =103×14.847/2×84.3 =88.06N/mm2≤[τ]=245N/mm2 所以竖框与建筑物连接螺栓满足要求。 竖框壁局部承压能力验算 竖框壁局部承压能力为: NBc=d·t总·fBc =12×12×325×10-3 =46.8KN 其中: t总——型材承压壁的总厚度 d——螺栓直径 fBc——铝型材承压强度设计值 螺栓所受的剪力设计值为V=14.847KN≤NBc=46.8KN,所以局部承压能力满足要求。 横框与竖框连接计算 横框所受的重力标准值为 Gk=γ石×t×B×H×1.1 式中: t——石材厚度(mm) γ石——石材密度
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