棚户区改造项目某小区模板工程施工方案.docx

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棚户区改造项目某小区模板工程施工方案

棚户区改造项目某小区模板工程

施工方案

一、编制依据…………………………………………………………1

二．工程概况…………………………………………………………1

三、模板及支撑系统材料选用………………………………………2

四、施工工艺及操作要求……………………………………………2

五、模板的拆除………………………………………………………4

六、成品保护措施……………………………………………………5

七、质量保证措施及施工注意事项…………………………………5

八、安全施工注意事项………………………………………………6

九、文明施工及环保措施……………………………………………7十、模板系统验算……………………………………………………7

十一、高支撑模板施工安全防范措施………………………………27

一、编制依据

1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

1.3《建筑施工计算手册》江正荣著

1.4《建筑施工手册》第四版

1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

1.6《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204-2005

1.7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著

二、工程概况

建设单位：

某市某城市投资有限公司  

施工单位：

北京市某建筑工程有限公司徐州分公司

拟建某市某住宅楼项目位于某市天山路、奚仲北侧.

本工程1-9#楼建筑总面积约为101152.4㎡，±0.000高程是：

25.200，室外标高-1.200。

本工程5、7、8、9号楼地上：

1-11层为住宅，地下2层为自行车库，地下2层总高6.2m，地上层高：

2.9m，建筑檐高33.1m；1、2、3、4、6楼地上17层为住宅，地下2层为自行车库，地下2层总高6.2m，地上层高：

2.9m，檐口高49.3m。

本工程建筑防火设计分类为二类建筑，，地下室耐火等级一级，地上耐火等级二级，设计使用年限50年，结构形式为剪力墙结构，建筑设防烈度为8度。

本工程地库底板为400mm、主楼底板400mm厚筏板基础，地库外墙300、250mm厚剪力墙，主楼外墙250、300mm厚剪力墙，地下室框架柱600x600，地库顶板厚300~400mm，主楼地下室顶板厚120mm，地库、主楼内墙、柱砼C35，底板、外墙柱、顶板砼为C35/P6;正负零以上1-2层墙、柱：

5#、7#C35，梁板C30，8#、9#梁、板、墙、柱，C30；3层以上梁柱板都是C30;

现场8、9#楼，5、7#楼，1#、3#楼，2#、4#楼之间设置钢筋加工场，木工加工场，生活区在8#、9#西南侧。

三、模板及支撑系统材料选用

本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用40×80mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.0mm扣件式钢管脚手架。

四、施工工艺及操作要求

4.1柱模板施工

4.1．1.工艺流程：

抄标高、弹柱边线或控制线→模板制作→支撑架→柱底焊定位筋、放定位块→合柱模→安装龙骨、固定件→校正加固→验收→浇筑→拆模

4.1.2．根据主控制线放出各柱的轴线、控制线及标高控制线。

4.1.3．柱模安装：

柱、模采用两面包两面或一面包一面，依次连接，在背40x80木方，间距150mm，主龙骨用双钢管加扣件、直径12mm通丝杆加固、连接，底部1.5m范围内间距300mm，1.5m以上，间距500mm，校正完外围用钢管支撑加固好，保证柱模有足够刚度、稳定性。

4.2梁模板施工

4.2.1工艺流程：

抄平、弹线（轴线、平面线）→模板制作→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模板→调整→验收→浇筑→拆模

4.2.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。

4.2.3梁模支撑。

所有楼层立杆下垫木方或木板。

梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1000mm以内；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。

在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距800m。

梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。

梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。

4.2.4剪刀撑。

竖直方向：

纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。

水平方向：

沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。

剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。

4.2.5梁模板安装

大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。

梁底模板铺设：

按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。

大于等于4m梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

梁侧模板铺设：

根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。

梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。

4.3楼板模板施工

4.3.1工艺流程：

支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。

4.3.2支架搭设：

楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。

立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于200mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。

43.3模板安装：

采用15mm厚木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。

大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距小于300mm，其跨度等于大龙骨间距。

挂通线将大龙骨找平。

根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，各构件、模板标高、平面尺寸符合设计要求，其次模板梁面、板面清扫干净。

4.2.5.所有楼层后浇带模板支撑体系独立安装，并临时与周边支撑体系可靠连接。

五、模板的拆除

5.1拆模程序：

先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。

5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。

柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；跨度大于8m和悬挑板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。

5.3模板拆除的顺序和方法。

应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。

拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。

待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。

5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。

按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

六、成品保护措施

6.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。

6.2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。

6.3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。

6.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。

浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。

6.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。

6.6.所有后浇带模板、支撑体系不允许拆除，如误拆，应及时恢复回顶，保证后浇带两侧都是双立杆顶撑，水平杆纵横不少于3道连接。

七、质量保证措施及施工注意事项

7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业

7.2现浇结构模板安装允许偏差：

序号

项目

允许偏差（mm）

1

轴线位移

5

2

底模上表面标高

±5

3

截面内部尺寸

柱、梁

＋4，-5

4

层高垂直度

大于5m

8

5

相邻两板表面高底差

2

6

表面平整度

5

注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。

7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。

7.4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

7.5浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

7.6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。

7.7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。

八、安全施工注意事项

8.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

8.2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。

8.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工安全通道进入工作面。

8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

8.5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

8.6正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待上层模板及满堂架搭设完后方可拆除。

8.7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。

8.8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。

8.9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。

8.10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

九、文明施工及环保措施

9.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。

9.4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

9.5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

9.6每次下班时保证工完场清。

十、模板系统验算

10.1模板支撑架计算书

10.1.1参数信息：

1.脚手架参数

横向间距或排距：

800mm；纵距：

800mm；步距：

1500mm；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：

0.10；脚手架搭设高度（m）：

地下室层高3.5m、4.6,m，首层高4.5m，二层高3.5m；

采用的钢管（mm）：

Ø48×3.2；

扣件连接方式：

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：

0.80；

板底支撑连接方式：

40mm×80mm方木支撑，间距小于300mm；

钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2

钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。

2.荷载参数

（1）模板及木楞自重标准值（kN/m2）：

0.350；荷载分项系数γi=1.2

（2）混凝土与钢筋自重标准值（kN/m3）：

板26.0；γi=1.2

（3）施工人员及设备均布荷载标准值（kN/m2）；γi=1.4

a.计算模板时取2.50；

b.计算支撑小楞构件时取1.5；

c计算支架立柱时取1.0；

（4）砼振捣时产生的荷载标准值（kN/m2）：

水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4

（5）倾倒砼产生的荷载标准值取：

2KN/m2；γi=1.4

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）：

9.5×103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）：

1.400；木方的间隔距离（mm）：

300.000；

木方的截面宽度（mm）：

40.00；木方的截面高度（mm）：

80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

10.1.2支撑模板的方木的计算：

方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：

W=bh2/6=4.0×8.02/6=42.67cm3；

I=bh3/12=4.0×8.03/12=170.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=26.00×0.30×0.100=0.78kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.30=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.5+2.0）×1.00×0.30=1.05kN；

2.方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=1.2×（0.78+0.105）=1.062kN/m；

集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×1.0/4+1.062×1.02/8=0.500kN.m；

方木的最大应力值σ=M/W=0.500×106/（42.67×103）=11.718N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

∴σ<[f]，满足要求。

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

V=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3V/（2bh）<[T]

其中最大剪力：

V=1.062×1.0/2+1.47/2=1.266kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.266×103/（2×40.0×80.0）=0.593N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

∴T<[T]，满足要求。

4.方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

均布荷载：

q=1.2（q1+q2）=1.062kN/m；

集中荷载：

p=1.4P1=1.47kN；

方木最大挠度计算值：

Vmax=1470×1000.03/（48×9500.0×170.67×104）+5×1.062×1000.04/（384×9500.0×170.67×104）=2.742mm；

方木最大允许挠度值：

[V]=1000.0/250=4.0mm；

∴Vmax<[V]，满足要求

10.1.3支撑木方的钢管的计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.062×1.0+1.47=2.532kN；

支撑钢管计算简图

最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676kN.m；

最大挠度Vmax=1.883PL3/（100EI）=4.768mm；

最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN；

钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

∴σ<[f],满足要求。

支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10mm,满足要求。

10.1.4扣件抗滑移的计算：

双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN；

∴R<12.80kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

10.1.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.116×9.5=1.102kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×1.0×1.0=0.350kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=26.0×0.3×1.0×1.00=7.8kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=9.252kN；

2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1.0+2.0+2.0）×1.0×1.0=5.0kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=18.10kN；

10.1.6立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=5.658kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A——立杆净截面面积（cm2）：

A=4.502cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.732cm3；

σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.0N/mm2；

l0——计算长度（m）；l0=h+2a

k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

上式的计算结果：

立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1.7m；

l0/i=1.7×103/15.8=107.6；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）=23.4N/mm2；

∴σ<[f]=205.000N/mm2，立杆稳定性满足要求。

10.2梁模板计算书

10.2.1参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.35；

梁截面高度D（m）：

1.80

混凝土板厚度（mm）：

0.30；

梁支撑架搭设高度H（m）：

4.8m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

脚手架步距（m）：

1.50；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）：

0.80；

立杆横向间距或排距Lb（m）：

0.80

采用的钢管类型为Ø48×3.20；

扣件连接方式：

双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：

0.80；

承重架支设：

木方支撑平行梁截面A；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）：

0.35；

新浇混凝土自重：

24.0N/m3；

钢筋自重（kN/m3）：

4.0；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

a.计算模板时取2.50；

b.计算支撑小楞构件时取1.5；

c计算支架立柱时取1.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：

水平模板取2.0，垂直面板取4.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：

2.0；

新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：

F、F′中较小值；γi=1.2

F=0.22γct0β1β2V1/2

F′=γcH

3.材料参数

木材弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.4；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

2.06×105；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距（mm）：

250.0；

面板厚度（mm）：

15.；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞间距（mm）：

300；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

300；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

木楞，宽度80mm，高度40mm；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度80mm，高度40mm；

10.2.2梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

式中：

γc——混凝土的密度，取28KN/m3；

t——新浇筑砼的初凝时间（h）：

t=200/（T+15）=5.714；

T——混凝土的入模温度，取20.0℃

β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；

β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；

V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；

H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；

则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2

F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2

取两者较小值，则标准值为F=F′=28.0KN/m2；

10.2.3梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×402/6=21.33cm3；

I=80×403/12=42.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中，σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M——内楞的最大弯距（N.mm）；

W——内楞的净截面抵抗矩；

[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载

q=（1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90）×0.30=9.828kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

内楞的最大弯距：

M=0.1×9.828×500.02=2.457×105N.mm；

内楞的最大受弯应力计算值σ=2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值：

[f]=13.0N/mm2；

∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。

（2）.内楞的挠度验算

其中E——木材的弹性模量：

E=9500.0N/mm2；

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=1.2×28.0×0.3=10.08KN/m；

l——计算跨度（外楞间距）：

l=500.0mm；

I——内楞的截面惯性矩：

I=4.267×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值：

ω=0.677×10.08×500.04/（100×9500×4.267×105）=1.052mm；

内楞的最