龙湾施工组织设计最新0522.docx
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龙湾施工组织设计最新0522
前言
在认真查看、分析山西晋煤沁秀龙湾能源有限公司回风立井招标文件和施工有关图纸及地质资料的基础上,根据本标段工程设计的特点,结合本公司施工装备和技术能力,编制了此项工程的施工组织设计,选用了行之有效的设备和先进可靠的施工技术、施工工艺,井筒施工采用混合作业方式。
工程质量目标:
井筒施工矿建工程合格。
安全管理目标:
无重伤、无死亡,实现文明施工。
我们在本工程的建设中,将主动接受建设单位、监理部门的监督和指导,强化企业管理,积极采用新技术、新材料、新设备、新工艺,以一流的管理,一流的施工技术和装备,创造出一流的施工质量和速度,按工期要求,保质保量地完成此项工程的施工。
一、编制原则:
精心组织、科学管理,合理安排施工工序,正确选择经济合理,技术可行,安全可靠的施工方案和施工方法。
贯彻执行国家各项基本建设,经济及施工政策,狠抓关键工程的施工,有计划,有重点地组织人力,物力,确保各项技术经济指标和工期的实现,使用行之有效的先进经验,选用成熟配套的施工设备,提高机械化程度,减轻劳动强度,加快施工进度,提高施工效率,降低工程成本,确保施工安全,坚持严格的质量标准,确保实现创优质工程的目标。
1、认真执行国家的各项建设方针和技术政策,在确保施工安全、工程质量和工期目标的前提下,科学合理地组织施工。
2、积极推广应用新技术、新工艺、新设备、新材料,优化施工方案,合理安排施工顺序,组织平行交叉作业,加快施工准备工作进度。
3、提高机械化程度水平,改善工作环境和劳动条件,提高劳动生产率,缩短建井工期。
4、合理安排资源和劳动组织,有计划、有重点地组织人力和物力,确保各项经济技术指标的全面实现,以获得社会经济效益。
5、控制临时工程,降低工程成本。
6、搞好文明施工和环境保护。
二、编制依据:
1、山西晋煤沁秀龙湾矿井回风立井井筒施工工程招标书及其招标答疑材料。
2、龙湾矿井回风立井井筒井壁结构平、剖、断面图(S1019-118-1G)
3、龙湾矿井回风立井井筒井壁结构及安全出口详图(S1019-118-3G)
4.龙湾矿井回风立井井筒井壁结构防爆门基础详图(S1019-118-2G)
5.山西沁水煤田阳城县龙湾井田详查地质报告
6、龙湾回风立井井筒检查孔地质报告
7、《煤矿建设安全规范》(AQ1083-2011)
8.《煤矿井巷工程质量验收规范》(GB50511-2011)
9.《煤矿安全规程》(2011年版)
10.《矿山井巷工程施工规范》(GB50213-2011)
11、《钢筋砼结构工程施工及验收规范》GB50204-92
12、《混凝土结构工程施工收及验收规范》GJ5204-92
13、《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB130B-91
14、《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-84
15、《筋焊接接头实验方法》JGJ27-86
16、《砌体工程施工及验收规范》GB50203-2002
17、《硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥》GB/T175-1999
18、《工程测量规范》GB5006-93
19、《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》JGJ52-79
20、《普通砼拌合物性能试验方法》GBJ80-85
21、《砼强度检验评定标准》GBJ107-87
20、《砼质量控制标准》GB50164-92
22、《建筑地基处理基本技术规范》JGJ79-91
23、《普通砼用碎石或卵石质量标准及检验方法》JGJ53-92
24、《砼拌和用水标准》JGJ63-89
25、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
26、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-88
27.《煤炭建设工程质量技术资料管理规定与评级办法》(1999年版)
28.《生产矿井质量标准化标准》
29.《凿井工程图册》(1998年版)
30.其它与本工程有关的国家及部颁现行的各种技术规范、规程、规定。
31.本公司ISO9001质量标准;
3、编制范围
3.1山西沁秀龙湾矿回风立井施工工程。
3.2为山西沁秀龙湾矿回风立井施工工程及相关硐室施工服务所必须的临时项目的建设,临时供风、供水及供电系统,混凝土生产运输系统,金属结构的加工制作及安装工程,临时生产生活用房及通讯系统,安全及消防系统,环境保护系统。
第一章概况
一、地面位置及交通
地面位置:
龙湾井田位于山西省阳城县的北西,沁水县西南部,阳城县芹池镇至沁水县张村乡一带,行政隶属于山西省阳城县芹池镇。
地理坐标为东经112°12′45″~112°20′15″,北纬35°34′15″~35°36′15″。
井田形态呈“拐角”形,西与小西沟井田为界,与竹林山、伏岩山井田为邻。
井田南北宽3740m,东西向长11350m,面积34.75km2。
交通情况:
有陵(川)—沁(水)线公路和阳(城)—翼(城)高速公路从井田东侧通过,可达阳城、晋城、候马等地,并与候(马)—月(山)铁路、太(原)—焦(作)铁路连接,交通十分便利。
二、地质条件
1)地层描述
根据沁秀公司龙湾矿提供的回风立井井筒检查孔地质报告,本井田基本全部被第四系松散层所覆盖,井筒穿过的地层自上而下依次为:
(一)第四系松散层(Q)
井筒穿过的松散层厚度约11.42m,为粉质粘土、粉土、卵石、砾石等,土层结构疏松、裂隙发育,完整性差,底部为基岩风化后混杂堆积形成的风化层,结构疏松,完整性差,对井筒掘进不利。
(二)上石盒子组三段(P2s3)
穿过松散岩层后,进入上石盒子组三段(P2s3)地层,岩性以紫红色、杏黄、灰绿色泥岩、砂质泥岩为主,夹中薄层青灰色、灰绿色中细粒砂岩,穿过的该段岩层厚度为52.31m。
顶部基岩风化带厚度为30m,岩性由强—中风化的紫红色、杏黄色泥岩、砂质泥岩、灰绿色砂岩等组成,风化带岩层裂隙发育,岩层破碎易脱落,该地段泥岩采样1组,泥岩单轴抗压强度5.1~35.0MPa,属极软岩—软岩;砂质泥岩采样1组,砂质泥岩单轴抗压强度20.6~35.8MPa,属软岩—较软岩,局部为较硬岩;砂岩采样1组,砂岩饱和单轴抗压强度39.4~59.6MPa,属较软—较硬岩。
该段围岩类别多为弱稳定岩层,个别为不稳定岩层。
RQD值0~63,岩体质量指标0~10.92,岩石质量等级为Ⅴ级极劣的—Ⅱ级良的类型。
(三)上石盒子组二段(P2s2)
岩性以灰、深灰色泥岩、砂质泥岩为主,夹中薄层青灰色、灰绿色中细粒砂岩,穿过的该段岩层厚度为123.68m。
岩性由紫红色、杏黄色泥岩、砂质泥岩、灰绿色砂岩等组成,岩石密度为2.55~2.62g/cm3,含水率为0.60~3.80%,膨胀率为54.4~102.0%,该地段泥岩采样3组,泥岩单轴抗压强度3.0~38.3MPa,属极软岩—较软岩,局部为较硬岩;砂质泥岩采样3组,砂质泥岩单轴抗压强度11.4~40.9MPa,弹性模量0.55~2.38104MPa,泊松比0.18~0.30,属较硬岩,局部为较软岩;砂岩采样3组,砂岩饱和单轴抗压强度26.9~107.7MPa,抗拉强度1.9~4.6MPa,弹性模量2.33~5.07104MPa,属较硬岩层,局部属坚硬岩,泊松比0.25~0.36,粘聚力4.49MPa,内摩擦角45˚18′。
该段围岩类别多为弱稳定岩层,局部地段为中等稳定岩层。
岩芯RQD值为52~94,岩体质量指标(M)为0.88~26.92,岩石质量等级为Ⅲ级中等的—Ⅰ级好的类型,岩体中等完整—完整类型,岩体质量指标分级为Ⅲ级中等—Ⅰ级优类型。
(四)上石盒子组一段(P2s1)
地层岩性为灰—灰黑色泥岩和灰—灰绿色砂岩互层,井筒穿过的岩层厚度106.58m。
岩石密度为2.55~2.68g/cm3,含水率为0.80~2.70%,泥岩共采样6组,单轴抗压强度1.2~49.1MPa,属软岩—较硬岩,局部属较软岩,膨胀性48.4~87.8%,弹性模量3.07~3.14104MPa,泊松比0.31~0.34;砂质泥岩采样1组,其单轴抗压强度为44.3~48.2MPa,属较硬岩,膨胀性1.2%,抗拉强度0.5~2.9MPa,粘聚力4.27MPa,内摩擦角43˚00′;砂岩共采样1组,饱和单轴抗压强度94.80~100.8MPa,属坚硬岩。
该段围岩类别属弱稳定岩层—中等岩层,钻孔岩芯RQD值为50~85,岩体质量指标为2.0~16.8,岩石质量等级为Ⅲ级中等的—Ⅰ级极好的类型,岩体中等完整—完整,岩体质量指标分级为Ⅱ级良—Ⅰ级优类型。
(五)下石盒子组(P1x)
地层岩性为灰—深灰色泥岩、砂岩互层,穿过该段地层厚度77.83m。
岩石密度为2.59~2.65g/cm3,含水率为0.50~2.20%,泥岩采样1组,其单轴抗压强度为27.20~50.20MPa,属较软岩—较硬岩,膨胀性60%;砂质泥岩采样2组,其单轴抗压强度为15.60~45.30MPa,属较软岩—较硬岩类,膨胀性51~86.3%;砂岩采样2组,饱和单轴抗压强度73.40~120.8MPa,属坚硬岩,个别属较硬岩,泊松比0.11~0.17,抗拉强度7.9~9.5MPa,弹性模量2.93~3.46104MPa,粘聚力11.45MPa,内摩擦角40˚12′。
该段围岩类别多属弱稳定岩层,局部为中等稳定岩层。
钻孔岩芯RQD值为67~95,岩体质量指标3.90~22.95,岩石质量等级为Ⅲ级中等—Ⅰ级极好的类型,岩体中等完整—完整,岩体质量指标分级为Ⅰ级优类型。
2)地质构造
龙湾井田位于沁水块坳的南部,城后腰断层与南板桥断层之间。
其范围内地层总体呈向北倾的单斜构造,倾角为6~15°,沿走向发育有一系列轴向北北东的宽缓褶皱;中南部、西南部发育有走向为东西、北西——东向的正断层,断距为20~100m;在老龙湾村东有一陷落柱,井田内未见滑塌构造和岩浆岩,地质构造总体简单。
现对井田内主要构造特征分述如下:
(一)褶皱
井田内从西往东依次发育以下背向斜:
谭河——宜壁向斜、南宜——小壑背斜、西南坡——大壑向斜、阳陵——东坡庄背斜、后西坡——柏圪向斜。
(二)断裂
对区内煤层影响较大的断裂构造主要为瓦窑沟断层(F1、F2)断层、邓家庄断层、瑶沟断层。
(三)陷落柱(X1)
位于老龙湾村东,由副井井筒检查孔在施工过程中发现,该孔中陷落柱塌止K4灰岩底,K4灰岩底以上为稳定岩层,K4灰岩底至奥陶系顶面均为角砾岩,角砾成分主要为砂岩、泥岩及少量灰岩,并见有煤屑,角砾岩胶结较好。
推断陷落柱直径约250m。
综上所述,井田地质构造复杂程度为简单类,所述断层及陷落柱等对井筒施工没有影响。
详见图一:
钻孔柱状图
3)煤层
井田内主要含煤地层为二叠系下统山西组和石炭系上统太原组,分别为3号煤、15号煤,主要可采煤层分述如下:
3号煤层:
位于下统.山西组,煤系地层(395.00m—397.70m),煤层平均厚度2.7m,3号煤黑色亮煤,夹镜煤条带,内生裂隙发育,条带状构造,煤芯为块状。
15号煤层:
位于上统.太原组,煤系地层(490.67m—493.17m),平均厚度2.5m,是本井田主要可采煤层之一。
黑色亮煤为主,暗煤次之,条带状构造,内生裂隙发育。
根据回风立井检查孔柱状图及回风立井井筒井壁结构平剖断面图,2号煤为不稳定不可采煤层,在本次勘探工程中均未见到。
1号煤本井田未见到,3号煤层顶板距马头门底板约6.5m,需提前采取探煤措施。
三.瓦斯、煤尘和煤的自燃
1)瓦斯
根据矿提供的地质检查孔《地质报告》显示,对周边矿区近邻竹林山、油坊头、芹池煤矿现采3号煤,其生产矿井瓦斯情况如下:
竹林山煤矿瓦斯相对涌出量12.48~22.40m3/t,绝对涌出量为3.73~15.71m3/min;油坊头煤矿瓦斯相对涌出量29.65m3/t,绝对涌出量为2.471m3/min;芹池煤矿瓦斯相对涌出量24.80m3/t•d,绝对涌出量为20.60m3/min,该地区属高瓦斯区。
2)钻孔煤层瓦斯
根据ZJ、FJ、HJ、FJ2井筒检查孔及井田勘探钻孔中煤芯煤样测试结果,井田西部(12~16线),3号煤层瓦斯含量为4.46~6.35ml/g可燃质,平均5.13ml/g可燃质,瓦斯成分主要为甲烷(CH4),CH4占74.20~98.40%,平均89.04%,瓦斯分带属沼气带;井田东部(17~22线),3号煤层瓦斯含量为2.22~17.45ml/g可燃质,平均6.47ml/g可燃质,瓦斯成分主要为甲烷(CH4),CH4占30.08~98.58%,平均77.85%,瓦斯分带属氮气沼气带;
综合分析,龙湾井田属高瓦斯区。
3)煤尘
根据《地质报告》:
矿井3号煤煤尘无爆炸危险性,但施工过程中必须采取预防煤尘爆炸的措施。
4)煤的自燃
根据矿井的地质情况表明:
本区主要开采煤层瓦斯含量较高,属高瓦斯矿井。
3号煤层属不易燃---不自燃类。
15号煤层容易自燃,自燃倾向等级为Ⅲ级。
根据回风立井井筒井壁结构平剖断面图表明,回风立井筒不穿过3#、15#煤层,在施工中不需要采取防止煤的自燃措施。
四、水文地质
1、井田水文地质条件
(1)主要含水层
根据本次勘探和抽水试验资料,结合钻孔柱状图,将井筒所穿越地层中的含水层划分为以下4种含水岩组:
(一)第四系松散层孔隙潜水含水层
区内第四系松散沉积物含水层主要为沿沟谷底部分布的全新统砂、砾、卵石层,厚度变化较大,在0.0~15m之间,水位埋深一般为0.5~6.2m,为中等——强富水性含水层。
据井泉调查资料,调查期间井泉涌水量为0.041~0.794l/s,水温为9~11.5℃,民井出水量为0.02~1.389l/s,水温7~8.5℃;位于井田北东区外边缘芹池镇一带芦苇河河谷内的机井涌水量最大超过11l/s。
水质类型为HCO3—Ca型水。
水位、水量随季节动态变化幅度较大。
据本次ZJ钻孔对第四系松散层和上石盒子组风化带含水层混合抽水试验资料,单位涌水量0.008L/s.m,渗透系数为0.0586m/d,水温为12~16℃,水质类型为HCO3—Ca+Na型水。
(二)二叠系上统石千峰组、上石盒子组砂岩裂隙潜水及承压水含水层
石千峰组及上石盒子组在区内出露普遍,含水层岩性主要为中、细粒砂岩。
浅部含水层地下水以潜水为主,富水性弱,动态变化显著。
直接接受大气降水补给,以下降泉的形式排泄出地表,为第四系松散岩类孔隙水的重要补给来源。
埋藏较深的含水层中地下水多属承压水,其动态变化幅度相对较小。
据井泉调查,井泉涌水量随所处地貌及所处构造部位不同而异,为0.002~0.374l/s,水温为6~13℃,水质类型为HCO3—Ca型水。
(三)下石盒子组及山西组砂岩裂隙含水岩组
该含水层埋藏较深,主要岩性为中、细粒砂岩,为区内主要可采煤层3号煤矿坑的主要充水来源。
含水层砂岩裂隙一般不够发育,据黄龙山H0201孔抽水试验结果,单位涌水量为0.00963l/s·m,渗透系数为0.02361m/d,水质类型为HCO3—K+Na型水。
据ZJ、FJ号孔和水文孔抽水资料,单位涌水量为0.0011~0.0114L/s.m,渗透系数0.0015~0.0068m/d,水质类型为HCO3—K+Na型水。
含水层富水性弱。
(四)石炭系上统太原组灰岩、砂岩岩溶裂隙承压水含水层
太原组地层埋深110余米。
含水层为砂岩及灰岩,其间夹厚度不等的泥岩隔水层,将含水层分隔成层状分布且近似独立的含水体,相互间水力联系较弱。
钻孔中揭露的各层灰岩及砂岩的岩溶裂隙均不够发育。
据黄龙山H0201孔对上石盒子组底部至太原组含水层所进行的混合抽水试验资料,混合试段的钻孔单位涌水量为0.0123l/s·m,与上覆山西组、下石盒子组含水层抽水结果相比仅略有增加,而计算太原组含水层渗透系数却减小为0.01052m/d。
本次对ZJ钻孔进行了太原组抽水试验,钻孔单位涌水量为0.00028l/s·m;FJ钻孔进行了太原组抽水试验,钻孔单位涌水量为0.00038l/s·m,说明井田内太原组含水层富水性很弱。
(2)主要隔水层
(一)太原组(C3t)底部及本溪组(C2b)泥岩隔水层
该隔水层位于15号煤层之下,由于本溪组沉积差异,该段隔水层厚度变化较大,井田内一般厚度为3.00~5.00m,与奥陶系灰岩呈平行不整合接触,阻隔了太原组岩溶裂隙水与奥陶系岩溶水的联系。
(二)石炭系、二叠系灰岩及砂岩含水层层间隔水层
该隔水层岩性为泥岩、粉砂质泥岩、铝土质泥岩等,其单层厚度相差悬殊,最厚可达15m以上,呈层状分布于各灰岩、砂岩含水层之间,岩石裂隙呈闭合状且一般不发育,阻隔或减弱了各含水层相互间的水力联系。
这也正是深或较深层裂隙水具有较大承压性的主要原因之一。
(3)矿井充水因素及矿井水文地质类型
(一)矿坑充水通道
据井田水文地质条件分析,3号、15号煤矿坑充水通道主要为矿坑之上的岩石裂隙、冒落导水裂隙带及断层,次为井筒。
另外,应注意区内已知及可能未查明的陷落柱对矿坑充水的影响。
(二)太原组岩溶裂隙水及奥灰岩溶水对矿坑充水的影响
井田内钻孔中3号煤层底板最高标高为840余米,最低标高为80米,15号煤层底板标高约为-19米至784米。
太原组含水层岩溶裂隙水水位及奥灰岩溶含水层水位,对3号及15号煤底板都有较高的水头压力,但据井田内钻孔抽水试验资料,太原组及奥灰岩溶含水层均为弱富水性,且3号煤距奥陶系灰岩有100m左右的间隔,其间又有厚度较大的泥岩隔水层。
根据井内揭露奥陶系的钻孔地质资料,以区内ZK1702孔上马家沟组奥灰岩溶水位标高724m为奥灰水位。
奥陶系以上地层,以3号煤层底板至奥陶系顶面的地层总厚度,减去其间煤层底板以下砂岩、灰岩弱含水层总厚度之差,做为针对奥灰岩溶水而言3号煤层底板隔水层的上部,以下的奥陶系峰峰组地层,参考附近大西、小西煤业有限公司等煤矿计算煤层底板突水系数时底板隔水层厚度的确定方法,暂按相对隔水层来考虑,其厚度统一按区内唯一揭穿该层位的ZK1702水文孔中的厚度118.65m推测确定,并以此推算各钻孔中该相对隔水层的底板标高及底板所承受的水压。
开采时底板扰动厚度取8m,按照MT/T1091~2008《煤矿床水文地质、工程地质及环境地质勘查评价标准》中突水系数公式[TS=P/(M-GP)]进行了计算和突水性评价。
3号煤层底板隔水层厚度情况见图,突水系数情况见图。
由图可见,奥灰水对3号煤层底板在煤层分布区突水系数的最小值为0.016MPa/m,最大为0.050MPa/m。
因此,虽普遍带压,但没有突水性。
从规律上看,自西向东,自南西向北东,突水系数呈总体逐渐增大趋势。
由此分析,在首先开采3号煤层,同时对断层、陷落柱等构造可能产生的充水影响采取有效防范措施的情况下,太原组岩溶裂隙水及奥灰岩溶水一般均不具备直接向3号煤矿坑充水的条件。
井田内3#煤层水文地质类型总体中等,但在井田南、东南边缘构造发育地段,水文地质条件比正常段相对复杂些。
(4)回风立井井筒穿过含水层涌水量及回风立井井筒水文地质条件评价。
(一)第四系松散层及上石盒子组风化带段
由于回风立井井筒所处位置相对主、副井筒高出约40m,HJ钻孔穿越第四系松散层及上石盒子组风化带段时,该段涌水量较小,钻孔内基本为无水情况,未进行计算,建议计算段深度为0~63.00m的涌水量值参考和采用副井筒该段数值,预计该段涌水量300.24m³/d。
(2)上石盒子组段
上石盒子组段指HJ钻孔深度63.00m至295.00之间,即标高为796.35~564.35m。
计算公式
Q=
(承压转无压水)(5-4-3)
式中:
Q——预算井筒涌水量(m3/d)
K——渗透系数(m/d)
M——含水层厚度(m)
S——设计水位降深(m)
R——影响半径(m)
r——井筒半径(m)
计算参数确定
含水层厚度M:
采用该含水层段砂岩与煤层厚度之和,其值为83.98m。
渗透系数K:
采用HJ钻孔该段抽水试验资料渗透系数,其值为0.00806m/d。
设计水位降深S:
采用HJ钻孔静止水位42.30m至孔深295.00m之间的距离,其值为252.70m。
影响半径R:
按R=10S
井筒半径r:
为5.00m
预算结果
经计算,该段井筒涌水量为107.79m3/d,预算结果见表5-3。
(3)下石盒子组段及山西段
下石盒子组及山西组段指HJ钻孔深度295.50m至425.00之间,穿透K7砂岩即标高为563.85~434.35m。
计算公式采用(5-4-3)
计算参数确定
含水层厚度M:
采用该含水层段砂岩与煤层厚度之和,其值为72.87m。
渗透系数K:
采用HJ钻孔该段抽水试验资料渗透系数,其值为0.00321m/d。
设计水位降深S:
采用HJ钻孔静止水位45.10m至孔深425.00m之间的距离,其值为379.90。
影响半径R:
按R=10S
井筒半径r:
为5.00m
预算结果
经计算,该段井筒涌水量为59.97m3/d,预算结果见表
(1)。
回风立井筒涌水量计算表表
(1)
含水岩组时代
Q4+风化带
P2s
P1x+P1s
C3t
计算段深度(m)
0-63
63-295
295.5-425
425-501
含水层厚度H/M(m)
——
83.98
72.87
24.71
设计水位降深S(m)
——
252.70
379.90
459.68
渗透系数K(m/d)
——
0.00806
0.00321
0.0010
井筒半径r(m)
——
5.00
5.00
5.00
影响半径R(m)
R=10S
——
226.87
215.24
145.36
R=2d
10
——
——
——
涌水量Q(m3/d)
Q=
——
107.79
59.97
8.65
方法1:
Q=
——
——
——
——
方法2:
Q大井=
Q钻孔·(
-n)+Q钻孔
——
——
——
——
备注:
建议计算段深度为0~63.00m的涌水量值采用主副井筒该段数值
含水层位
层位标高(m)
含水层厚度
渗透系数(m/d)
涌水量
上石盒子组段
796.35—564.35
83.98
0.00806
107.79m3/d
下石盒子组段及山西段
563.85—434.35
72.87
0.00231
62.7m3/d
抽水试验成果一览表表
(2)
据HJ钻孔抽水试验成果,回风立井井筒穿越第四系松散层及基岩风化带含水层为弱富水性,建议该段井筒涌水量参考和采用副井筒该段数值,预计300.24m³/d,水文地质条件相对简单;所穿越上石盒子组地层含水层为弱富水性,该段井筒涌水量为107.79m3/d,预计井筒工作面涌水量在4.5m3/h,水文地质条件相对简单;所穿越下石盒子组及山西组地层含水层为弱富水性,该段井筒涌水量为62.70m3/d,预计井筒工作面涌水量在2.61m3/h范围,水文地质条件相对简单。
第二章工程内容及施工条件
一、工程内容
1、立井井筒,长度380.200m,(其中表土及基岩风化段41.0m,基岩段339.2m),净直径为:
8500mm,表土风化基岩段采用双层钢筋混凝土支护,壁厚为600mm,防爆门基础处井壁厚800-1100mm,砼强度等级为C40。
基岩段采用素混凝土支护,壁厚为600mm,砼强度等级为C40。
2、安全出口,长度22.100米,净宽2000mm,净高2000mm,采用双层钢筋混凝土浇筑,厚度为300mm,砼强度等级为C40。
3、瓦斯抽放管路预留口,净宽3800mm,净高2500mm,采用双层钢筋混凝土浇筑,砼强度等级为C40。
4、
- 配套讲稿:
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- 特殊限制:
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