钢管落地卸料平台施工方案.docx

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钢管落地卸料平台施工方案

一、工程概况.2

二、编制依据.2

三、施工工艺流程2

四、主要施工材料3

五、质量要求.3

六、质量保证措施3

七、安全保证措施4

八、注意事项.5

九、现场布置图5

十、钢管落地卸料平台计算书6

钢管落地卸料平台施工方案

、工程概况

序号

项目

内容

1

工程名称

君兰人才公寓

2

工程地址

佛山市北滘镇美的大道君兰高尔夫生活村内

3

建设单位

佛山市顺德区和睿企业管理有限公司

4

设计单位

广东天元建筑设计有限公司

5

监理单位

广东海外建设咨询有限公司

7

施工单位

广东美城建筑工程科技有限公司

8

基本情况

工期

安全、质量目标

296个工作日

优

9

工程概况

建筑规模

占地面积

5390.83m2

建筑面积8340.95m2

层数

地上4层，地下1层

建筑高度

16.75m

建筑功能

住宅

结构类型

劲性钢筋砼框架结构

基础形式

预应力高强砼管桩

二、编制依据根据施工现场实际情况，卸料平台为落地式钢管卸料平台，1#、

3#卸料平台从一层开始搭设，搭设高度为9.75m；2#卸料平台从二层开始搭设，搭设高度为4.5m

三、施工工艺流程

材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横

向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎

防护栏杆→扎安全网→平板→防护板

四、主要施工材料

Ф48mm×3.5mm钢管；锻钢扣件；脚手板（45mm*300mm*3000m铁m片脚手板），2000目密目式安全防护网

五、质量要求

脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法

六、质量保证措施

1、脚手架的各种材料，在进入施工现场时，应进行检查验收，经检

查验收不合格的材料应及时清除出场；

2、主要受力杆件的规格、杆件设置应符合专项施工方案的要求；

3、地基应符合专项施工方案的要求，应平整坚实，垫板必须铺放平整，不得悬空；

4、连墙件应设置牢固；

5、剪刀撑、斜撑等的加固杆件应设置齐全，连接可靠；

6、搭设过程中门洞、转角等部位的构造应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011的规定

7、在使用过程中，应对竹脚手架经常性的检查与维护，并应及时清理架体上的垃圾和杂物。

七、安全保证措施

1、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。

2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正

1）基础完工后及脚手架搭设前；

2）作业层上施加荷载前；

3）每搭设完6m～8m高度后；

4）达到设计高度后；

5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；

6）停用超过一个月。

3、使用阶段

1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；

2）严禁任意悬挂起重设备；

3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。

4）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件；

5）必须对脚手架采取加固措施；

6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。

8）立杆底座应安放厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢等。

垫板与混凝土板接触紧密平整。

八、注意事项

1、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

4、严禁将外径不同规格的钢管混合使用。

5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

6、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。

7、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。

严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

九、现场布置图

十、钢管落地卸料平台计算书

计算依据：

1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016

3）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

4）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5）、《钢结构设计标准》GB50017-2017

1、架体参数

平台水平支撑钢管布置图

2、荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.038

脚手板自重g2k（kN/m2）

0.3

栏杆、挡脚板自重

g3k（kN/m）

0.16

安全设施与安全网自重

2

g4k（kN/m2）

0.01

材料堆放最大荷载

2

q1k（kN/m2）

3

施工均布荷载q2k（kN/m2）

2

2

基本风压ω0（kN/m）

0.3

风荷载体型系数μs

1.21

风压高度变化系数μz

0.65（连墙件强度验算）,0.65（立杆稳定性验算）

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

4、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Φ48×3.5

钢管截面抵抗矩W（cm3）

5.08

钢管截面惯性矩I（cm4）

12.19

钢管弹性模量E（N/mm）

206000

钢管抗压强度设计值

205

[f]（N/mm2）

G

1k=g1k=0.038kN/m;

）、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.038+0.090）=0.154kN/m;

2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（0.900+0.600）=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图

322

10）=41.626N/mm≤[f]=205.00N/mm;

满足要求！

2）、挠度计算

q'=G1k+G2k=0.038+0.090=0.128kN/m

q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m

R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.128+1.200×1.500）×0.90=1.747kN;

'4'4

ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.128×（0.90×

103）4+0.990×1.500×（0.90×103）4）/（100×206000.00×12.19×104）=0.411mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm

满足要求！

5、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

双钢管

钢管类型

Φ48×3.5

钢管截面抵抗矩W（cm3）

5.08

钢管截面惯性矩I（cm4）

12.19

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值

[f]（N/mm2）

205

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，由

于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。

q'=g1k=0.038kN/m;

q=1.2g1k=0.046kN/m;

p=Rmax/2=1.210kN;

p=Rmax/2=0.873kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.294kN·m;

横向钢管计算剪力图Rmax=3.998kN;

横向钢管计算变形图

νmax=0.492mm;

σ=Mmax/W=0.294×106/（5.08×

103）=57.899N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

νmax=0.492mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;

满足要求！

6、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

单扣件

单扣件抗滑承载力（kN）

8

扣件抗滑移承载力系数

0.8

Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=3.998kN

满足要求！

7、立杆的稳定性验算

钢管类型

Φ48×3.5

钢管截面回转半径i（cm）1

.58

钢管的净截面A（cm2）

4.89

钢管抗压强度设计值

[f]（N/mm2）

205

双立杆计算方法

按照分配系

数分配

主立杆受力分配系数κ

0.6

立杆计算长度系数μ

1.5

NG1=（la+2.00×lb+2.00×h）×g1k/h×

H+g1k×la×2.00/1.00=（0.90+2.00×0.90+2.00×1.80）×

0.038/1.80×9.750+0.038×0.90×2.00/1.00=1.365kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.300×0.90×0.90/1.00=0.243kN;

NG3=g3k×la=0.16×0.9=0.144kN;

NG4=g4k×la×H=0.01×0.9×1.8=0.016kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×0.90/1.00=2.430kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×0.90/1.00=1.620kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×

（1.365+0.243+0.144+0.016）+0.9×1.4×（2.430+1.620）=7.225kN;支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/（1.58×10）=170.886≤[λ]=250满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m

长细比λ=L0/i=3.119×103/（1.58×10）=197.373由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.186

2

ωk=μzμsωo=0.65×1.21×0.30=0.236kN/m

2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.236×0.90×

2

1.802/10=0.087kN·m；

32σ=kN/φA+Mw/W=0.60×7.225×103/（0.186×4.89×102）+0.087

满足要求！

8、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式

两步三跨

连墙件对卸料平台变形

约束力N0（kN）

3

内立杆离墙距离a（m）

0.3

1）、强度验算

2ωk=μzμsωo=0.65×1.21×0.30=0.236kN/m

2

AW=1.80×0.90×2×3=9.7m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.236×9.7=3.211kN

N=Nw+N0=3.211+3.00=6.211kN

长细比λ=L0/i=（0.30+0.12）×103/（1.58×10）=26.582，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.950。

-4

Nf=0.85φA[f]=0.85×0.950×4.890×10-4×205.00×

3

103=80.948kN

N=6.211≤Nf=80.948kN

满足要求！

2）、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN

N=6.211kN≤Rc=6.400kN

满足要求！

9、立杆支承面承载力验算

地基基础

混凝土楼板

混凝土板厚度h（mm）

300

砼设计强度等级

C35

立杆底座面积A（mm2）

100×100

1）、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：

βh=1,ft=1.57N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=300-15=285mm,μm=4×（100.00+ho）=4×（100.00+285）=1540.00mm

3

Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×1.57×10+0.15×103×1）×1×1.540×0.285=548.186kN>N=7.225kN

满足要求！

2）、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：

0.5ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.143,fcc=0.85×16.70=14.195kN/mm

Fl=ωβlfccA=0.75×0.143×14.195×103×0.01=15.209kN>N=7.225kN

满足要求！

6322

×106/（5.08×103）=64.727N/mm2≤[f]=205.00N/mm2