整理车库结构计算书.docx
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整理车库结构计算书.docx
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整理车库结构计算书
4.选择评价方法
(三)环境影响评价的原则
1.筛选环境影响:
环境影响被筛选为三大类,一类是被剔除、不再作任何评价分析的影响,如内部的、小的以及能被控抑的影响;另一类是需要作定性说明的影响,如那些大的但可能很不确定的影响;最后一类才是那些需要并且能够量化和货币化的影响。
(5)法律、行政法规和国务院规定的其他建设项目。
(3)评价单元划分应考虑安全预评价的特点,以自然条件、基本工艺条件、危险、有害因素分布及状况便于实施评价为原则进行。
填报内容包括四个表:
(1)前期准备工作。
包括明确评价对象和评价范围,组建评价组,收集国内外相关法律、法规、规章、标准、规范,收集并分析评价对象的基础资料、相关事故案例,对类比工程进行实地调查等内容。
除了房地产市场外,在不同职业和地点的工资差别中也可以发现类似的情形。
《中华人民共和国环境保护法》和其他相关法律还规定:
“建设项目防治污染的设施,必须与主体工程同时设计,同时施工,同时投产使用(简称“三同时”)。
防治污染的设施必须经原审批环境影响报告书的环境保护行政部门验收合格后,该建设项目方可投入生产或者使用。
”“三同时”制度和建设项目竣工环境保护验收是对环境影响评价的延续,从广义上讲,也属于环境影响评价范畴。
(三)环境标准和环境影响评价技术导则
结构计算书
工程名称:
日照国际商贸中心-车库
工程编号:
2011021
设计阶段:
施工图
设计专业:
结构
审核人:
校对人:
设计人:
青岛易境工程咨询有限公司
计算书目录
一、工程概况
二、结构设计采用规范
三、结构计算采用软件
四、活荷载标准值选用
五、地下室挡土墙计算
六、总体抗浮验算
七、楼梯计算
八、计算结果输出
九、防水板计算
一、工程概况
结构类型
商务办公部分框架-剪力墙结构;车库,框架结构
工程地段:
日照市海滨二路东侧、上海路北侧
本工程±0.000相当于绝对标高5.500m。
主要材料
混凝土:
基础、挡墙为C40;柱、剪力墙为C40,梁、板为C40;垫层为C20沥青混凝土
钢筋:
HPB300,HRB400
砌体:
非承重墙为加气混凝土砌块
结构层数
地下两层,地上一层;局部中庭露空
结构特点:
商务办公部分框架-剪力墙结构;车库,框架结构;主楼楼盖采用钢筋混凝土结构,车库楼盖采用蜂巢芯结构;建筑类别:
丙类;结构安全等级:
二级;抗震设防烈度:
7度(0.10g),设计地震分组:
第三组;抗震等级:
框架、剪力墙均为二级,建筑场地类别:
Ⅱ类。
基础
形式
地基基础设计等级:
甲级;
基础形式为独立基础加防水板。
备注:
抗浮设计水位标高为0.77米
人防布置
详见车库
变形缝
详基础平面图
二、结构设计采用规范:
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006年版)
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)
《建筑抗震设防分类标准》(GB50223-2008)
《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2002)
《地基与基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)
《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)
其他设计依据:
1、日照市城乡建设勘察测绘院有限公司提供的《日照国际商贸中心岩土工程勘察报告》(工程编号:
yt2011-041);勘察阶段:
详细勘察。
2、建设单位(业主)提供的《设计任务书》。
三、结构计算采用软件:
采用PKPM(2010年版)系列,SATWE、JCCAD、PMSAP结构软件计算。
楼板、柱、梁配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并。
四、活荷载标准值选用(kN/m2)
类别
楼梯间
门厅走廊
厨房、停车库
餐厅咖啡厅
卫生间
不上人屋面
上人屋面
标准值(kN/m2)
3.5
4.0
2.5
2.0
0.5
2.0
备注:
楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载取0.5kN/m。
除消防车通道外,地下车库顶活载(包括施工堆载)不大于5KN/m2。
五、地下室挡土墙计算
(一)DQ1计算书:
条件:
1、土质参数:
容重γ=18kN/mm,浮容重γ`=11kN/mm,静止土压力系数Ko=0.50,设防水位标高H3=-4.73mm;(在负一层)
2、地下室参数:
详计算
3、材料参数:
混凝土强度等级为C40,fc=19.1N/mm,
钢筋抗拉强度为fy=360N/mm;
几何数据及计算参数
构件编号:
LL-1
混凝土:
C40主筋:
HRB400箍筋:
HRB400
保护层厚度as(mm):
50.00指定主筋强度:
无
跨中弯矩调整系数:
1.00支座弯矩调整系数:
1.00
(说明:
弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重:
否
恒载系数:
1.00活载系数:
1.00
二、荷载数据
荷载工况1(恒载):
荷载工况2(恒载):
三、内力及配筋
1.弯矩图
2.剪力图
3.截面内力及配筋
0支座:
正弯矩0.00kN*m,
负弯矩0.00kN*m,
剪力26.08kN,
上钢筋:
2f16,实际面积:
402.12mm2,计算面积:
360.00mm2
下钢筋:
2f16,实际面积:
402.12mm2,计算面积:
360.00mm2
1跨中:
正弯矩29.14kN*m,
负弯矩5.33kN*m,
剪力-152.08kN,
挠度1.#Rmm(↓),位置:
跨中
裂缝0.05mm
上钢筋:
2f16,实际面积:
402.12mm2,计算面积:
360.00mm2
下钢筋:
2f16,实际面积:
402.12mm2,计算面积:
360.00mm2
箍筋:
f6@110,实际面积:
514.08mm2/m,计算面积:
477.14mm2/m
1支座:
正弯矩0.00kN*m,位置:
0.00m
负弯矩166.39kN*m,位置:
0.00m
剪力左-152.08kN,位置:
5.10m
剪力右203.41kN,位置:
0.00m
上钢筋:
4f18,实际面积:
1017.88mm2,计算面积:
865.67mm2
下钢筋:
2f16,实际面积:
402.12mm2,计算面积:
360.00mm2
2跨中:
正弯矩140.82kN*m,位置:
2.75m
负弯矩0.00kN*m,位置:
0.00m
剪力-333.71kN,位置:
5.60m
挠度4.61mm(↓),位置:
跨中
裂缝0.41mm
上钢筋:
2f16,实际面积:
402.12mm2,计算面积:
360.00mm2
下钢筋:
4f16,实际面积:
804.25mm2,计算面积:
725.83mm2
箍筋:
f6@30,实际面积:
1884.96mm2/m,计算面积:
1768.77mm2/m
2支座:
正弯矩0.00kN*m,
负弯矩304.14kN*m,
剪力-333.71kN,
上钢筋:
6f20,实际面积:
1884.96mm2,计算面积:
1673.31mm2
下钢筋:
4f14,实际面积:
615.75mm2,计算面积:
501.99mm2
二、示意图
三、依据规范
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
四、计算信息
1.几何参数
计算跨度:
Lx=4500mm;Ly=4500mm
板厚:
h=600mm
2.材料信息
混凝土等级:
C40fc=19.1N/mm2ft=1.71N/mm2ftk=2.39N/mm2Ec=3.25×104N/mm2
钢筋种类:
HRB400fy=360N/mm2Es=2.0×105N/mm2
最小配筋率:
ρ=0.214%
纵向受拉钢筋合力点至近边距离:
as=63mm
保护层厚度:
c=50mm
3.荷载信息(均布荷载)
永久荷载分项系数:
γG=1.000
可变荷载分项系数:
γQ=0.000
准永久值系数:
ψq=0.500
永久荷载标准值:
qgk=293.000kN/m2
可变荷载标准值:
qqk=0.000kN/m2
4.计算方法:
弹性板
5.边界条件(上端/下端/左端/右端):
固定/固定/固定/固定
6.设计参数
结构重要性系数:
γo=1.00
泊松比:
μ=0.200
五、计算参数:
1.计算板的跨度:
Lo=4500mm
2.计算板的有效高度:
ho=h-as=600-63=537mm
六、配筋计算(lx/ly=4500/4500=1.000<2.000所以按双向板计算):
1.X向底板钢筋
1)确定X向板底弯矩
Mx=表中系数(γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2
=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52
=125.310kN*m
2)确定计算系数
αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
=1.00*125.310×106/(1.00*19.1*1000*537*537)
=0.023
3)计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.023)=0.023
4)计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*19.1*1000*537*0.023/360
=656mm2
5)验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=656/(1000*600)=0.109%
ρ<ρmin=0.214%不满足最小配筋要求
所以取面积为As=ρmin*b*h=0.214%*1000*600=1284mm2
采取方案d16@150,实配面积1340mm2
2.Y向底板钢筋
1)确定Y向板底弯矩
My=表中系数(γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2
=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52
=125.310kN*m
2)确定计算系数
αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
=1.00*125.310×106/(1.00*19.1*1000*537*537)
=0.023
3)计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.023)=0.023
4)计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*19.1*1000*537*0.023/360
=656mm2
5)验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=656/(1000*600)=0.109%
ρ<ρmin=0.214%不满足最小配筋要求
所以取面积为As=ρmin*b*h=0.214%*1000*600=1284mm2
采取方案d16@150,实配面积1340mm2
3.X向支座左边钢筋
1)确定左边支座弯矩
Mox=表中系数(γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2
=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52
=304.376kN*m
2)确定计算系数
αs=γo*Mox/(α1*fc*b*ho*ho)
=1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)
=0.055
3)计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057
4)计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360
=1621mm2
5)验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%
ρ≥ρmin=0.214%满足最小配筋要求
采取方案d22@100,实配面积3801mm2
4.X向支座右边钢筋
1)确定右边支座弯矩
Mox=表中系数(γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2
=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52
=304.376kN*m
2)确定计算系数
αs=γo*Mox/(α1*fc*b*ho*ho)
=1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)
=0.055
3)计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057
4)计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360
=1621mm2
5)验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%
ρ≥ρmin=0.214%满足最小配筋要求
采取方案d22@100,实配面积3801mm2
5.Y向上边支座钢筋
1)确定上边支座弯矩
Moy=表中系数(γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2
=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52
=304.376kN*m
2)确定计算系数
αs=γo*Mox/(α1*fc*b*ho*ho)
=1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)
=0.055
3)计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057
4)计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360
=1621mm2
5)验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%
ρ≥ρmin=0.214%满足最小配筋要求
采取方案d22@100,实配面积3801mm2
6.Y向下边支座钢筋
1)确定下边支座弯矩
Moy=表中系数(γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2
=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52
=304.376kN*m
2)确定计算系数
αs=γo*Mox/(α1*fc*b*ho*ho)
=1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)
=0.055
3)计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057
4)计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360
=1621mm2
5)验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%
ρ≥ρmin=0.214%满足最小配筋要求
采取方案d22@100,实配面积3801mm2
七、跨中挠度计算:
Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1.计算荷载效应
Mk=Mgk+Mqk
=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*m
Mq=Mgk+ψq*Mqk
=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.500*0.000)*4.52=125.310kN*m
2.计算受弯构件的短期刚度Bs
1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)
=125.310×106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm
2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积:
Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2-4)
=1340/300000=0.447%
3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2-2)
=1.1-0.65*2.39/(0.447%*200.165)=-0.638
因为ψ不能小于最小值0.2,所以取ψ=0.2
4)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE
αE=Es/Ec=2.0×105/3.25×104=6.154
5)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf
矩形截面,γf=0
6)计算纵向受拉钢筋配筋率ρ
ρ=As/(b*ho)=1340/(1000*537)=0.250%
7)计算受弯构件的短期刚度Bs
Bs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)
=2.0×105*1340*5372/[1.15*0.200+0.2+6*6.154*0.250%/(1+3.5*0.0)]
=1.480×105kN*m2
3.计算受弯构件的长期刚度B
1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ
当ρ'=0时,θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)
2)计算受弯构件的长期刚度B
B=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)
=125.310/(125.310*(2.0-1)+125.310)*1.480×105
=7.401×104kN*m2
4.计算受弯构件挠度
fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B
=0.00127*(293.000+0.000)*4.54/7.401×104
=2.062mm
5.验算挠度
挠度限值fo=Lo/200=4500/200=22.500mm
fmax=2.062mm≤fo=22.500mm,满足规范要求!
八、裂缝宽度验算:
1.跨中X方向裂缝
1)计算荷载效应
Mx=表中系数(qgk+qqk)*Lo2
=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52
=125.310kN*m
2)带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3)因为C>65,所以取C=65
4)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)
=125.310×106/(0.87*537*1340)
=200.165N/mm
5)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2-4)
=1340/300000=0.0045
因为ρte=0.0045<0.01,所以让ρte=0.01
6)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2-2)
=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)
=0.324
7)计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist=1000/150
=6
8)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=6*16*16/(6*1.0*16)=16
9)计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2-1)
=2.1*0.324*200.165/2.0×105*(1.9*50+0.08*16/0.0100)
=0.1518mm≤0.30,满足规范要求
2.跨中Y方向裂缝
1)计算荷载效应
My=表中系数(qgk+qqk)*Lo2
=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52
=125.310kN*m
2)带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3)因为C>65,所以取C=65
4)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)
=125.310×106/(0.87*537*1340)
=200.165N/mm
5)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2-4)
=1340/300000=0.0045
因为ρte=0.0045<0.01,所以让ρte=0.01
6)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2-2)
=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)
=0.324
7)计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist=1000/150
=6
8)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=6*1
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