120厚楼板模板施工方案及计算书.docx
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120厚楼板模板施工方案及计算书
板模板(120)计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
二层结构B(层高
6m,板厚120mm)
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
5.3
新浇混凝土楼板边宽B(m)
3.63
、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载
(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值M<(kN/m2)
基本风压
«0(kN/m2)
0.3
0.22
风压高度变化系数
0.9
风荷载体型系数逅0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
6
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
1000
水平拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
400
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
315
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
300
小梁两端各悬挑长度(mm)
250,250
主梁两端各悬挑长度(mm)
250,250
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下:
模板设计平面图
B3Dn
模板设计剖面图(楼板长向)
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ZJWWWW WWWWWUWUWWQQ 亠・ uowwOCOOS qi” X<1'' iJ j 卜J Ti hi o n 3 1 J r n r> 一一 _一 LJ L rm TCSri 模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》521"面板可按简支跨计算"的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。 计算简图如下: W=bh2/6=1000X8X8/6=54000mm3,1=bh3/12=100018X18X18/12=486000mm4 1、强度验算 qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)>h)+1.4Qik,1.35(Gik+ (G3k+G2k)来)+1.4区7Qik]为=0.9max[1.2(0C1+(1.1+24)0.: 12)+1.425, 1.3501+(1.1+24)0.12)+1.40725]1>=6.511kN/m q2=0.9X.2G1k>^=0.91.2%.11=0.108kN/m p=0.91.4Q1k=0.9X.42.5=3.15kN Mmax=max[q1|2/8,q2|2/8+pl/4]=max[6.5110.3? /8,0.1080.32/8+3.150.3/4]= 0.237kNm 尸Mmax/W=0.237106/54000=4.397N/mm2<[f=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)>h)^=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m V5ql4/(384EI)=5>3.1123004/(38410000>486000)=0.068mm<[=1/250= 300/250=1.2mm 满足要求! 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50X100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[t](N/mn? ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩l(cm4) 416.67 因[L/la]取整=[5300/900]取整=5,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为 250mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下: PPPP 1;J4 1、强度验算 qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)来)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G3k+G2k)>h)+1.4区7Qik]为=0.9max[1.2(0.3+(1.1+24)0.K2)+1.425, 1.3503+(1.1+24)0.12)+1.407>2.5]区3=2.018kN/m 因此,q1静=0.91.2(G1k+(G3k+G2k)>h)为=0.91.2®.3+(1.1+24)0.12)0.3= 1.073kN/m 5活=0.91.4Q1k>t=0.91.42.5>0.3=0.945kN/m M1=0.107qi静L2+0.121qi活L2=0.107为.073>0.92+0.1210.9450.92=0.186kNm q2=0.9X.2G1k>^=0.91.2>0.30.3=0.097kN/m p=0.91.4Q1k=0.9X.4>2.5=3.15kN M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107cpL2+0.181pL]= max[0.0770.0970.92+0.21>3.150.9,0.1070.0970.92+0.1813.150.9]=0.601kNmM3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[2.0180.252/2,0.0970.252/2+3.150.25]=0.791kNm Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.186,0.601,0.791]=0.791kNm 尸Mmax/W=0.791106/83330=9.487N/mm2<[f=15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V1=0.607qi静L+0.62q1活L=0.6071.0730.9+0.620.9450.9=1.114kN V2=0.607q2L+0.681p=0.6070.0970.9+0.6813.15=2.198kN V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.0180.25,0.0970.25+3.15]=3.174kN Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.114,2.198,3.174]=3.174kN Tax=3Vmax/(2bh0)=3>3.1741000/(2100>50)=0.952N/mm2<[=].78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q=(Gik+(G3k+G2k)来)为=(0.3+(24+1.1)0.12)区3=0.994kN/m 跨中vax=0.632qL4/(100EI)=0.6320.9949004/(1009350>4166700)=0.106mm<[v]=1/250=900/250=3.6mm 悬臂端vax=qL4/(8EI)=0.9942504/(89350>4166700)=0.012mm<[=11/250= 250/250=1mm 满足要求! 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) ①48X3 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[t](N/mn? ) 125 主梁截面惯性矩l(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k=1.5kN/m2 q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)>h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k)>h)+1.4区7Q1k]为=0.9max[1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5, 1.3505+(1.1+24)0.12)+1.407X.5]区3=1.705kN/m q1静=0.91.2(G1k+(G3k+G2k)来)为=0.9X.2®.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.138kN/m q^=0.91.4Q1k>b=0.9X.41.50.3=0.567kN/m q2=(G1k+(G3k+G2k)>h)>b=(0.5+(1.1+24)0.12)0<3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁,Rmax=(1.143qi静+1.223q1活)L=1.1431.1380.9+1.2230.5670.9= 1.795kN 按悬臂梁,R1=q1l=1.7050.25=0.426kN R=max[Rmax,R1]=1.795kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁,Rmax=1.143cpL=1.1431.0540.9=1.084kN 按悬臂梁,R1=q21=1.0540.25=0.263kN R=max[Rmax,R1]=1.084kN; 2、抗弯验算 计算简图如下: 1.795kN1795kNT795kN1.795kN1795kN17S5kN1.795kNT795kN1795kN1795kNL735kN1795kN 1000 woo r彳 rH rd r彳 r< 主梁弯矩图(kNm) Mmax=0.625kNm 尸Mmax/W=0.625X06/4490=139.186N/mm2<[f>205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算 315633.193.497 主梁剪力图(kN) Vmax=3.617kN Tax=2Vmax/A=2X3.617*000/424=17.062N/mmw[zF]25N/mm2 满足要求! 4、挠度验算 主梁变形图(mm) vax=0.944mm 跨中vax=0.944mm<[v]=1000/250=4mm 悬挑段vax=0.77mm<[v]=250/250=1mm 满足要求! 七、立柱验算 剪刀撑设置 普通型 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点 200 顶部立杆计算长度系数g1 1.386 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数卩2 1.755 钢管类型 ①48X3 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 顶部立杆段: loi=kw(hd+2a)=1.155K386总500+2送00)=3041.577mm 刀=101/i=3041.577/15.9=191.294,查表得,血=0.197 Mw=0.9X14lah2/10=0.9銘4022&9X.82/10=0.079kNm Nw= 1.2艺Nk+0.9X1.42Q(k+Mw/lb)=[1.2(X.5+(24+1.1)0.12)+0.91XX]X.9X+0.9X.4X.079/1=5.027kN f=Nw/(©A)+MW=5026.956/(0.19742X)+0.079X6/4490=77.858N/mm2<[f= 205N/mm2 满足要求! 非顶部立杆段: l02=k留h=1.155X755X800=3648.645mm ;2=l02/i=3648.645/15.9=229.475,查表得,©=0.139 Mw=0.9X14lah2/10=0.9X4X.22X.9X.82/10=0.079kNm Nw= 1.2艺Nk+0.9X1.42Q(NMw/lb)=[1.2(X.75+(24+1.1)0.12)+0.91XX]X.9X+0.9X.4X.079/1=5.297kN f=Nw/(©A)+MW=5296.956/(0.139424)+0.079106/4490=107.552N/mm2<[f= 205N/mm2 满足要求! 八、扣件抗滑移验算 荷载传递至立杆方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知,扣件受力N=5.027kN 满足要求! 九、立柱地基基础验算 地基土类型 岩石 地基承载力设计值fak(kPa) 950 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m2) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=5.297/(10X)=52.97kPaWf950kPa 满足要求!
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