合成塔高压烷化塔吊装方案22页精选文档.docx
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要练说,先练胆。
说话胆小是幼儿语言发展的障碍。
不少幼儿当众说话时显得胆怯:
有的结巴重复,面红耳赤;有的声音极低,自讲自听;有的低头不语,扯衣服,扭身子。
总之,说话时外部表现不自然。
我抓住练胆这个关键,面向全体,偏向差生。
一是和幼儿建立和谐的语言交流关系。
每当和幼儿讲话时,我总是笑脸相迎,声音亲切,动作亲昵,消除幼儿畏惧心理,让他能主动的、无拘无束地和我交谈。
二是注重培养幼儿敢于当众说话的习惯。
或在课堂教学中,改变过去老师讲学生听的传统的教学模式,取消了先举手后发言的约束,多采取自由讨论和谈话的形式,给每个幼儿较多的当众说话的机会,培养幼儿爱说话敢说话的兴趣,对一些说话有困难的幼儿,我总是认真地耐心地听,热情地帮助和鼓励他把话说完、说好,增强其说话的勇气和把话说好的信心。
三是要提明确的说话要求,在说话训练中不断提高,我要求每个幼儿在说话时要仪态大方,口齿清楚,声音响亮,学会用眼神。
对说得好的幼儿,即使是某一方面,我都抓住教育,提出表扬,并要其他幼儿模仿。
长期坚持,不断训练,幼儿说话胆量也在不断提高。
1.编制说明-------------------------------------------------------------1
与当今“教师”一称最接近的“老师”概念,最早也要追溯至宋元时期。
金代元好问《示侄孙伯安》诗云:
“伯安入小学,颖悟非凡貌,属句有夙性,说字惊老师。
”于是看,宋元时期小学教师被称为“老师”有案可稽。
清代称主考官也为“老师”,而一般学堂里的先生则称为“教师”或“教习”。
可见,“教师”一说是比较晚的事了。
如今体会,“教师”的含义比之“老师”一说,具有资历和学识程度上较低一些的差别。
辛亥革命后,教师与其他官员一样依法令任命,故又称“教师”为“教员”。
2.吊装施工前面的准备工作-------------------------------------2
其实,任何一门学科都离不开死记硬背,关键是记忆有技巧,“死记”之后会“活用”。
不记住那些基础知识,怎么会向高层次进军?
尤其是语文学科涉猎的范围很广,要真正提高学生的写作水平,单靠分析文章的写作技巧是远远不够的,必须从基础知识抓起,每天挤一点时间让学生“死记”名篇佳句、名言警句,以及丰富的词语、新颖的材料等。
这样,就会在有限的时间、空间里给学生的脑海里注入无限的内容。
日积月累,积少成多,从而收到水滴石穿,绳锯木断的功效。
3.吊装工艺------------------------------------------------------------3
4.吊装受力分析与计算---------------------------------------------5
5.吊装主要受力结果一临览表------------------------------------9
6.吊装平立面布置见附图------------------------------------------附页
7.主要机索具配置表------------------------------------------------附页
8.桅杆强度及稳定性校核------------------------------------------10
9.安全技术要求及安全质量规定-------------------------------12
10.吊操作步骤和要点-------------------------------------------------16
11.吊装施工岗位责任------------------------------------------------18
1.编制说明
1.1设备概况
湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d氨合成及900t/d氨原料气醇烷化精制装置扩建工程的高压醇化塔(R701、R801)和氨合成塔(R901)均位于氨合成框架内。
氨合成框架东西轴间距10.5m,南北轴间距13m。
氨合成塔(R901)中心与框架西南角柱中心的东西、南北方向距离均为2.5m;高压醇化塔(R701)中心与框架东北角柱中心的东西、南北方向距离均为2.5m;高压醇化塔(R801)与高压醇化塔(R701)的南北方向在同一中心线上,东西方向中心线相距4.4m,氨合成塔(R901)与高压醇化塔(R701、R801)的南北方向中心线相距5.5m(详见附图所示尺寸)。
设备本体技术参数如表1-1
1.2编制依据
1.2.1设备设计图纸
1.2.2《化工工程建设起重施工规范》HGJ201-83
1.2.3《炼油、化工施工安全规程》HGJ238-87
1.2.4中国化学工程第六建设公司64m-200t桅杆图纸
1.3本方案是针对湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d氨合成及900t/d氨原料气醇烷化精制装置关键设备吊装而编制的。
1.4方案制定的指导思想和方法
湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d氨合成及900t/d氨原料气醇烷化精制装置工程优质、按时投产,设备吊装工作是至关重要的控制环节。
编制吊装方案必须以安全可靠,快速经济,方法简单可行为宗旨。
由于这三台设备都是超重型设备,如采用大型吊车吊装,则需要1250t格构式臂杆的吊车。
虽然吊车吊装省人、省事、省时间,但据所了解的全国大型号吊车信息,目前国内此类吊车只有到中石化系统的宁波工程公司租凭(仅一台)。
但势必花费较高的进出厂费和机械台班费,而且中石化系统大型建设项目多不一定能按本项目进展达成租赁协议。
从满足当阳华强化工有限公司工程进度和经济角度出发,决定使用我公司64m-200t桅杆作为主要吊装机具,具体吊装考虑如下:
在R901(氨合成塔)南北两侧竖立40m-200t双桅杆,两桅杆中心距7m,滑移法整体抬吊氨合成塔;再将桅杆行走至R701、801(高压醇化塔)南北两侧,滑移法整体抬吊高压醇化塔;最后拆除桅杆。
2.吊装施工前的准备工作
2.1技术准备
2.1.1吊装方案已按有关规定的程序审批完毕。
2.1.2参加吊装施工的有关人员经过专业培训合格,吊装责任工程师已向全体人员进行了吊装技术交底,安全责任人员向所有参加吊装施工人员进行安全教育。
2.1.3土建专业已提供了完整的设备基础和框架交工资料,基础沉降观测原始数据齐全,基础经复验合格。
2.1.4设备已按设备制造图、施工图、吊装施工方案等有关文件要求检验、处理、试压合格,按施工方案完成全部要求完成的工作,各项检验、施工记录齐全且经检查合格,设备安装位置、坐标、方位核对无误。
2.2现场准备
2.2.1影响设备吊装的障碍物已拆除,桅杆底座固定用埋件已施工处理好,吊车行进道路畅通,摆放设备和吊车站位处的地基按要求处理合格。
2.2.2各地锚已按吊装工艺要求埋设,隐蔽记录齐全,且按计算的吨位和受力方向进行试拉合格。
2.2.3设备运抵现场后,R901头部向南呈南北向摆放,R701、801头部向东西向摆放,氨合成框架北侧和东侧的梁如与塔吊装相碍将按方案和土建图纸施工前协调预留活动梁。
2.2.4用道木每隔10m(或待详细图纸到位后按图纸另行布置)将设备垫高1.5m,将设备平台及附塔管线全部安装,并经检验合格,一起吊装。
做到“塔起,灯亮,管道通”。
2.3机具准备
2.3.1桅杆按照组对要求检查合格,并按工艺要求的位置竖立好。
2.3.2卷扬机、滑车组已按吊装方案中机具计划的规格型号核对无误,清洗合格并加润滑油脂,转动部分灵活,经检验调校达到铭牌要求的性能指标。
2.3.3钢丝绳、绳扣、卸扣和绳卡已按规定检查合格,按规定确认报废的钢丝绳和铸铁绳卡不得使用。
2.3.4配合的吊车性能状况良好。
2.4其他准备
2.4.1设备吊耳组焊及捆绑形式已按设计文件和吊装方案规定完成并检验合格。
2.4.2需加固的位置已按设计文件或吊装方案完成,符合技术要求。
2.4.3吊装时的天气预报信息已掌握,确认无问题的情况下,方能下达吊装命令。
2.4.4已向供电部门提出申请,能确保吊装过程连续进行。
2.4.5吊装现场必须的医务人员和救护设备到位。
2.4.6各项安全措施得到落实,符合有关安全文件规定。
3.吊装工艺
3.1设备吊装均采用40m-200t等高双桅杆滑移法整体抬吊就位的吊装工艺。
3.2桅杆的竖立、行走和放倒
3.2.1桅杆基础处理技术要求
3.2.1.1桅杆吊装R901时对地面的正压力为302.8t,设计正压力按350t考虑,处理方法和技术要求按详细现场勘测后制定技术交底执行。
3.2.1.2桅杆移动道路、竖立位置的地基处理用碎石碾压后垫上钢板。
3.2.2桅杆竖立
3.2.2.1先在地面将5节200t桅杆组成40m长的桅杆,将桅杆底部用卷扬机溜放,用200t吊车提住桅杆的头部,当桅杆与地面成750角时,再利用锚点扳立,收紧锚点调整卷扬机跑绳将桅杆立直。
64m-200t桅杆技术参数
表3-2
序号
名称
符号
单位
数据
计算公式及来源
1
两桅杆中心距
2U
m
7
平面布置图
2
桅杆高度
H0′
m
41.12
桅杆图纸
3
吊耳轴高度
H1′
m
40.1
桅杆图纸
4
底座高度
H1
m
0.53
桅杆图纸
5
缆风盘偏心距
E1
m
0.667
桅杆图纸
6
吊耳偏心距
E2
m
0.8721
桅杆图纸
7
桅杆自重
G
t
57.75
按桅杆图纸计算
8
主肢角钢截面积
A
cm2
76.501
查手册
9
主肢加强板面积
A′
cm2
35.2
10
桅杆截面(中部)
□
cm2
180*180
桅杆图纸
11
形心位置
Y1
cm
53.37
12
Y2
cm
26.63
13
中心截面惯性矩
Ix
cm4
2785746.4
14
中部截面惯性矩
Iy
cm4
2785746.4
15
抗弯断面系数
Wx
cm3
48296.6
16
端部截面
□
cm2
110*110
17
长度修正系数
u
1.005
18
标准节长度
B
cm
800
19
长细比
λhx
59.72
换算长细比
20
折减系数
Φp
0.611
21
许用应力
[σ]
kg/cm2
3061
22
滑车组侧偏角
γ
度
5.4/4.5
23
桅杆计算长度
L0
cm
4112
24
回转半径
imax
cm
78.96
3.2.3桅杆的放倒
3.2.3.1桅杆W1、W2在完成吊装后,利用W1将W2放倒并拆除。
3.2.3.2桅杆W1使用与竖立相反的程序利用200t吊车放到并拆除。
桅杆拆除后应立即运走。
3.2.4桅杆移动:
在桅杆行走路线上先铺道木再铺垫钢板,涂上润滑脂,前方用卷扬机牵引,同时用卷扬机配合拖拉绳收放。
移动时先松桅杆后方拖拉绳,相应收紧前方拖拉绳。
当桅杆头部倾斜幅度达4m时,桅杆牵引索具同时动作,使桅杆始终处于前倾状态,移至预定位置后用拖拉绳扳直。
3.3吊装R901时两桅杆分别立于设备中心东西两向,中心距7m。
3.4吊装R701、801时两桅杆分别立于设备中心南北两向,中心距6m。
3.5设备在地面滑移立起、起升,至底座越过设备基础地脚螺栓。
3.6主滑车组回钩,设备就位。
3.7设备吊装就位后立即予以找正固定。
4吊装受力分析与计算
4.1桅杆竖立受力分析与计算
4.1.1用200t起重机抬头时受力计算:
桅杆由5节200t桅杆组成,长41.12m,自重38t,组合重心距铰轴23.4m。
吊车吊点系于桅杆头部,距桅杆铰轴41.12m。
受力分析如图4-1所示。
Fd——吊车受力
g1——桅杆头部索具重量5t
g2——定滑车及部分跑绳重量5t
由ΣM=0Fd’×41.12-(g1×41.12+g2×40.1+G’×23.4)=0
得Fd’=31.5t
考虑动载系数,Fd=kFd’=1.1×31.5t=34.65t。
当桅杆成直立状态时吊车受力48t。
由200t吊车性能表可知,在吊车杆长40.8m,吊装半径8m时起吊能48t,最大起升高度37m。
桅杆与地面成750角,桅杆不能直立可用拖拉绳收紧达到垂直状态.
4.1.2利用主锚点m1扳立桅杆的受力分析与计算:
吊车脱钩,桅杆起扳时,m1主拖拉绳受力最大,受力分析如图4-2所示。
此时,拖拉绳与水平面夹角
β1=tg-1[(41.12sin750+0.667cos750+0.73)/(70+41.12cos750)]=27.290
由ΣM=0F扳’[41.12sin(750-β1)+0.667cos(750-β1)]-(g1×41.12+g2×40.1+G’×23.4)cos750=0得F扳’=10.86tF扳=kF扳’=1.1×10.86t=12t
水平推力Fs1=F扳cosβ1=12cos27.290=10.66t
4.2设备R901吊装受力分析与计算
4.2.1起吊时的受力分析与计算
受力分析如图4-3所示。
吊装角α=tg-1[(3.5-1.80-0.8721)/(40.1-0.73)]=1.30
滑车组偏角γ=tg-1(L+e+1-a)/H1-h3=tg-1(23+1.25+1-20.5)/(40.1-0.73)
=5.40
后溜索具与地面夹角:
β2=tg-1h3/(L-l-e-1)=tg-11.8/(40-23-1.25-1)=6.960
列静力平平方程有:
ΣFX=0P1sinγ=P2cosβ2
ΣFY=0P1COSγ=Q计-N+P2sinβ2
ΣM=0P1cosγ×20-Q计×12.5=0
吊装计算重量Q计=k1k2(Q+q1+q2)=393.5t
得提升力P1=393.5×12.5/cos5.40×20=247t
后溜力:
P2=P1sinγ/cosβ2=247sin5.40/cos6.960=23.42t
尾排支反力:
N=Q计+P2sinβ2-P1COSγ=393.5+23.42Sin6.960-247cos5.40
=150.44t
尾排牵引力P3=k3(N+Gw)(f1+f2)/2r=2.5(150.44+5)(1+1)/2×51=7.62t。
单边主滑车组受力:
P’1=P1/2COSα=247/2COS1.30=123.53t
主滑车组跑绳受力S1=P’1/(2k4)=123.53/(2×6.47)=9.55t
4.2.2设备脱排时受力分析与计算
受力分析如图4-4所示。
临界倾角:
θ1=tg-1(12.5/1.15)=84.750
设备与基础间净距取0.3m,则C=C0+R=0.3+1.15=1.45m
列静力平平方程有:
ΣFX=0P1sinγ=P2
ΣFY=0P1COSγ=Q计
ΣM=0a×P1cos(θ+γ)-b×Q计COSγ=0
此时后溜索具与地面夹角:
β2很小,则COSβ2≈1,Sinβ2≈0;
即tgθtgγ=d/a(d—设备吊点到重心距离,a--设备吊点到底部距离)
由几何关系得tgγ={e+[(h+C/COSθ)/tgθ-aCosθ-Rcos2θ/Sinθ]}/(H1-aSinθ-RCosθ-h2);与tgθtgγ=d/a联解有
R(1-d/a)Cos2θ+[d(H1-h2)/a-h]COSθ+(bCOSθ-e)Sinθ=C;代入相关数据用逐步逼近法求得θ=81.250;为了防止设备反倾我们规定当设备与地面成780角时脱排。
脱排时滑车组偏角γ=tg-1(d/aCtgθ)=tg-1(7.5/20Ctg780)=4.50
此时吊装角α=tg-1(U-u-E2)/(H1-RCosθ-aSinθ-h2)
=tg-1[(3.5-1.8-.8721)/(40.1-1.15Cos780-20Sin780-0.73)=2.620
由ΣF=0P1cosγ-Q计=0得提升力P1=393.5/Cos4.50=394.8t
单边主滑车组受力:
P’1=P1/2COSα=394.8/2COS2.620=197.6t
主滑车组跑绳受力S1=P1/(2k4)=197.6/(2×6.47)=15.27t
后溜力:
P2=P1sinγ=393.5Sin4.50=30.9t
4.2.3设备就位时受力分析与计算,受力分析如图4-5所示,则
吊装角
单边主滑车组受力:
P’1=Q计/2COSα=393.5/2COS2.960=197.1t
4.3拖拉钢丝绳受力计算
4.3.1主拖拉钢丝绳受力计算
由ΣM=0Pt1sin300×0.667+Pt1cos300×41.12-P’1cosα×0.8721-P’1sinα×40.1-2S1×0.8721=0得Pt1’=16.72t。
4.3.2脱排时侧拖拉钢丝绳受力计算
同理
Pt3=197.6Cos2.620Sin4.50×40.1/(41.12Cos300+0.667Sin300)=16.72t
4.4钢丝绳受力分析及选用
4.4.1捆绑绳受力及选用
按吊装R901时的受力考虑,Pa=[P12+(2S1)2+2P1×2S1]cosα]1/2=228.04t。
选用φ52-6×37+1-1667N/m2钢丝绳7弯14股使用,安全系数7。
4.4.2拖拉绳受力及选用
主拖拉绳受力按吊装R901时的受力考虑为16.72t,初选φ36-6×37+1-1667N/m2钢丝绳作主拖拉绳,gt=6.553kg/m,Pc=77t。
拖拉绳予紧张力T=gtlt2/(5Wt)
lt为拖拉绳理论计算长度90m;
桅头偏移量Δ取300mm;
桅头偏移Δ后拖拉绳理论计算长度lt’=(lt2+2Δltcosβ0)1/2=90.25m;
拖拉绳最大受力状态下的挠度
Wt={ltlt’[24+(gtlt’/Pt1’cosβ0)2-24lt/lt’]}1/2/8=3.5m;
T=gtlt2/(5Wt)=3.05t。
辅助拖拉绳受力Pt2=Ff+T,其中Ff=0.7L.D.kf.q0
L为设备长度,D为设备直径,kf为高度变化系数去1.8,q0为基本风压,按五级风=112.7N/m2
则Ff=6.86t,Pt2=Ff+T=6.86+3.05=9.91t。
选用φ26-6×37+1-1667N/m2钢丝绳作辅助拖拉绳,gt=1.982kg/m,Pc=37.2t,安全系数3.75。
辅助拖拉绳的予紧力T’=gtlt’’2/(5Wt’)
lt’’=(lt2-2Δltcosβ0)1/2=89.74m;
Wt’={ltlt’[24+(gtlt’/Pt2cosβ0)2-24lt’/lt]}1/2/8=5.1m;
T’=gtlt’’2/(5Wt’)=0.92t。
则主拖拉绳受力Pt1=Pt1’+T’=16.72+0.92=17.64t。
初选的钢丝绳可用,安全系数为4.36。
侧拖拉绳与主拖拉绳选同一规格。
4.4.3跑绳的选用
跑绳最大受力15.27t,选用φ36.5-6×37+1-1667N/m2钢丝绳,安全系数为5.2。
4.5桅杆对地基的垂直压力
Pn=PaCOSα+Pt1sinβ0+6Pt2sinβ0+G=228Cos2.960+17.64sin300
+6×9.91sin300+38=302.6t
5吊装受力计算结果一览表
序号
作用力名称
单位
数值
计算依据
1
尿素合成塔计算载荷
t
393.5
Q计=K1K2(Q+∑q)
2
合城塔的吊装角
度
2.96/2.62
3
主滑车组受力
t
197.1/197.6
P1=
4
主跑绳受力
t
15.27
S=
5
抱杆吊轴处捆绑绳受力
t
228
pa
6
主拖拉绳受力Pt1
t
17.64
Pt1=
Pt’1+T’
7
付拖拉绳受力Pt2
t
9.91
Pt2=Ff+T
8
脱排时侧拖拉绳受力Pt3
t
16.72
Pt3由M0=0求得
9
设备后溜力(脱排时)P2
t
30.9
P2=P1sinr/cos
2
10
设备前牵引力P3
t
7.62
P3=K3(N+GW)
11
抱杆对地基的正压力Pn
t
150
Pn=p’1max+pt1
12
临界倾角
度
84.75
Q1
=tg-1
13
脱排时设备倾角
度
78
根据计算对比临界而定
6、吊装平立面布置见附图
7、主要机索具配置见表7-1
8、桅杆强度及稳定性校核
桅杆吊耳最大受力228t,大于桅杆在64m全高时的起重能力200t;桅杆的受力状况与我公司在九江石化总厂吊装尿素合成塔时的受力状况基本一致,而尿素合成塔重达300t,是在桅杆56m高时吊装的。
因此,桅杆41.12m时吊装R901强度及稳定性校核如下:
8.1受力分析如图8-1,桅杆高度H0=41.12m,加底座高度H1=41.12+0.53=41.65m
考虑偏心距H2=41.65+0.91=42.56m,考虑虚铰H3=H2+0.8=43.56m
P1max=197.6t,S=15.27t,G=38t,T=8.64t,Pt1=17.64t。
8.2轴心压力计算
顶部:
N1=Pt1Sin30+T=17.64×0.5+8.64=17.42t;
中部:
N3=Pt1Sin30+T+G/2+2S+P1maxCos2.96
=17.64/2+8.64+38/2+2×15.27+197.6Cos2.96=265.7t
吊耳处:
N2=N3-1/2G=265.7-19=246.7t
底部:
N4=N3+1/2G=265.7+19=284.7t,轴力分布图如8-2:
8.3弯矩的计算
力学模型图和弯矩图如8-3所示
8.3.1由2S+P1maxCOS2.96合力引起的弯矩
集中力偶M1=(2×15.27+197.6×COS2.96)×0.8721
=198t.m
支反力RB=M1/H3=198/43.56=4.5t,
M1”=RB(H3-H1)=4.5(43.56-41.65)=8.59t.m
则M1’=M1-M1”=198-8.59=189.4t.m
8.3.2集中载荷P1’maxSin2.96引起的弯矩
RB’=P1’maxSin2.96H1/H3=197.6Sin2.96×41.65/43.56
=13.2t
弯矩M1’’’=(H3-H1)RB’=(43.56-41.65)×13.2=25.2t.m
8.3.3弯矩合成
M5=M1”+M1’’’=8.59+25.2=33.79t.m
M6=M1’-M1’’’=189.4-25.2=164.2t.m
8.4剪力计算
工作状态剪力:
Pt1=17.64t,RB=Pt1Cos30=17.64×0.866=15.28t
剪力Q1=RB-P1’maxSin2.96=15.28-197.6Sin2.96=1.45t
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