气汽对流传热综合实验.docx
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气汽对流传热综合实验
气-汽对流传热综合实验
一、实验目的
1、掌握对流传热系数
的测定方法,加深对其概念和影响因素的理解;
2.确定强制对流传热准数关联式中常数;
3.通过对强化套管换热器的实验研究,了解强化传热的基本理论和基本方式。
二、实验原理
本实验采用套管换热器,以环隙内流动的饱和水蒸汽加热管内空气,水蒸汽和空气间的传热过程由三个传热环节组成:
水蒸汽在管外壁的冷凝传热,管壁的热传导以及管内空气对管内壁的对流传热。
本实验装置采用两组套管换热器,即光滑套管换热器及强化套管换热器。
强化传热又被学术界称为第二代传热技术,它能减小初设计的传热面积,以减小换热器的体积和重量;提高现有换热器的换热能力;使换热器能在较低温差下工作;并且能够减少换热器的阻力以减少换热器的动力消耗,更有效地利用能源和资金。
强化传热的方法有多种,本实验装置是采用在换热器内管插入螺旋线圈的方法来强化传热的。
螺旋线圈的结构图如图1所示,螺旋线圈由直径3mm以下的铜丝和钢丝按一定节距绕成。
将金属螺旋线圈插入并固定在管内,即可构成一种强化传热管。
在近壁区域,流体一面由于螺旋线圈的作用而发生旋转,一面还周期性地受到线圈的螺旋金属丝的扰动,因而可以使传热强化。
由于绕制线圈的金属丝直径很细,流体旋流强度也较弱,所以阻力较小,有利于节省能源。
螺旋线圈是以线圈节距H与管内径d的比值技术参数,且长径比是影响传热效果和阻力系数的重要因素。
三、实验装置
实验装置如图2所示,主要结构参数如表1所示。
说明:
1、蒸汽发生器为电加热釜,使用容积为5升,内装有一支2.5kw的螺电热器,与一储水釜相连(实验过程中要保持储水釜中液位不要低于釜的二分之一,防止加热器干烧);2、空气进出口温度采用电偶电阻温度计测得,由多路巡检表以数值形式显示。
壁温采用热电偶温度计测量;3、旋涡气泵型号为XGB─2,由无锡市仪表二厂生产,电机功率约0.75KW(使用三相电源),在本实验装置上,产生的最大和最小空气流量基本满足要求,使用过程中,输出空气的温度呈上升趋势。
图2空气-水蒸气传热综合实验装置流程图
1-液位管;;2-储水罐;3-排水阀;4-蒸汽发生器;5-强化套管蒸汽进口阀;
6-光滑套管蒸汽进口阀;7-光滑套管换热器;8-强化套管换热器;9-光滑套管蒸汽出口;10-强化套管蒸汽出口;11-光滑套管空气进口阀;12-强化套管空气进口阀;13-孔板流量计;
14-空气旁路调节阀;15-旋涡气泵
表1实验装置结构参数
实验内管内径di(mm)
20.00
实验内管外径do(mm)
22.0
实验外管内径Di(mm)
50
实验外管外径Do(mm)
57.0
测量段(紫铜内管)长度L(m)
1.20
强化内管内插物
(螺旋线圈)尺寸
丝径h(mm)
1
节距H(mm)
40
加热釜
操作电压
≤200伏
操作电流
≤10安
四、实验方法及步骤
1.实验前的准备,检查工作:
⑴向储水罐中加水至液位计上端处。
⑵检查空气流量旁路调节阀是否全开。
⑶检查蒸气管支路各控制阀是否已打开,保证蒸汽和空气管线的畅通。
⑷接通电源总闸,设定加热电压,启动电加热器开关,开始加热。
2.实验开始:
(1)关闭通向强化套管的阀门5,打开通向光滑套管的阀门6,当光滑套管换热器的放空口9有水蒸气冒出时,可启动风机,此时要关闭阀门12,打开阀门11。
在整个实验过程中始终保持换热器出口处有水蒸气冒出。
(2)启动风机后用放空阀14来调节流量,调好某一流量后稳定3-5分钟后,分别测量空气的流量,空气进、出口的温度及壁面温度。
然后,改变流量测量下组数据。
一般从小流量到最大流量之间,要测量5~6组数据。
(3)做完光滑套管换热器的数据后,要进行强化管换热器实验。
先打开蒸汽支路阀5,全部打开空气旁路阀14,关闭蒸汽支路阀6,打开空气支路阀12,关闭空气支路阀11,进行强化管传热实验。
实验方法同步骤
(2)。
(4)实验结束后,依次关闭加热电源、风机和总电源。
一切复原。
3.注意事项
(1)检查蒸汽加热釜中的水位是否在正常范围内。
特别是每个实验结束后,进行下一实验之前,如果发现水位过低,应及时补给水量。
(2)必须保证蒸汽上升管线的畅通。
即在给蒸汽加热釜电压之前,两蒸汽支路阀门之一必须全开。
在转换支路时,应先开启需要的支路阀,再关闭另一侧,且开启和关闭阀门必须缓慢,防止管线截断或蒸汽压力过大突然喷出。
(3)必须保证空气管线的畅通。
即在接通风机电源之前,两个空气支路控制阀之一和旁路调节阀必须全开。
在转换支路时,应先关闭风机电源,然后开启和关闭支路阀。
(4)调节流量后,应至少稳定3~8分钟后读取实验数据。
(5)实验中保持上升蒸汽量的稳定,不应改变加热电压,且保证蒸汽放空口一直有蒸汽放出。
五、实验数据记录
将实验过程中所得数据记录在表2中,然后将数据整理后,记录在表3中,并说明其中一组数据的计算过程,即计算示例。
表1实验记录:
光滑管(或强化管)
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
t1(℃)进口温度
t2(℃)出口温度
tw(℃)壁温
表1实验记录:
光滑管(或强化管)
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
t1(℃)进口温度
t2(℃)出口温度
tw(℃)壁温
表1实验记录:
光滑管
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
1.55
t1(℃)进口温度
17.7
t2(℃)出口温度
51.7
tw(℃)壁温
99.3
表1实验记录:
强化管
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
1.00
t1(℃)进口温度
24.7
t2(℃)出口温度
68.9
tw(℃)壁温
99.4
表2数据整理:
光滑管(或强化管)
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
1.55
3.85
t1(℃)
17.7
40.8
ρt1(Kg/m3)
1.185
1.128
t2(℃)
51.7
68.8
tw(℃)
99.3
96.2
tm(℃)
34.7
54.8
ρtm(kg/m3)
1.141
1.076
λtm(×10-2)
2.71
2.826
Cp(tm)
1005
1005
μ
1.88*
1.96*
t2-t1(℃)
34
28
(℃)
64.6
41.4
Vt1(m3/h)
9.35
V(m3/h)
9.90
u(m/s)
8.75
Q(W)
107
α(W/m2℃)
21.98
Re
10621
Nu
16.22
Pr
0.697
表2数据整理:
光滑管(或强化管)
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
1.00
t1(℃)
24.7
ρt1(Kg/m3)
1.405
t2(℃)
68.9
tw(℃)
99.4
tm(℃)
46.8
ρtm(kg/m3)
1.111
λtm(×10-2)
2.80
Cp(tm)
1005
μ
1.94*
t2-t1(℃)
44.2
(℃)
52.6
Vt1(m3/h)
8.79
V(m3/h)
9.44
u(m/s)
8.35
Q(W)
129.41
α(W/m2℃)
32.65
Re
9564
Nu
23.32
Pr
0.696
No.
1
2
3
4
5
6
流量(Kpa)
1.00
t1(℃)进口温度
24.7
t2(℃)出口温度
68.9
tw(℃)壁温
99.4
29
29
六、
实验数据处理
(一)光滑套管换热器传热系数及其准数关联式的确定
1.对流传热系数
的测定
在该传热实验中,空气走内管,蒸气走外管。
对流传热系数
可以根据牛顿冷却定律,用实验来测定
(1)
式中:
—管内流体对流传热系数,W/(m2·℃);
Qi—管内传热速率,W;
Si—管内换热面积,m2;
—内壁面与流体间的温差,℃。
由下式确定:
(2)
式中:
t1,t2—冷流体的入口、出口温度,℃;
tw—壁面平均温度,℃;
因为换热器内管为紫铜管,其导热系数很大,且管壁很薄,故认为内壁温度、外壁温度和壁面平均温度近似相等,用tw来表示。
管内换热面积:
(3)
式中:
di—内管管内径,m;
Li—传热管测量段的实际长度,m。
由热量衡算式:
(4)
其中质量流量由下式求得:
(5)
式中:
—冷流体在套管内的平均体积流量,m3/h;
—冷流体的定压比热,kJ/(kg·℃);
—冷流体的密度,kg/m3。
和
可根据定性温度tm查得,
为冷流体进出口平均温度。
t1,t2,tw,
可采取一定的测量手段得到。
2.对流传热系数准数关联式的实验确定
流体在管内作强制湍流,被加热状态,准数关联式的形式为
.(6)
其中:
,
,
物性数据
、
、
、
可根据定性温度tm查得。
经过计算可知,对于管内被加热的空气,普兰特准数
变化不大,可以认为是常数,则关联式的形式简化为:
(7)
这样通过实验确定不同流量下的
与
,然后在lgNu~lgRe双对数坐标系中用线性回归方法确定A和m的值。
3.空气流量的测量:
(8)
其中,c0-孔板流量计孔流系数,c0=0.65
A0-孔的面积m2
d0-孔板孔径,d0=0.014m
-孔板两端压差,Kpa
-空气入口温度(即流量计处温度)下密度,Kg/m3。
(9)
由于换热器内温度的变化,传热管内的体积流量需进行校正:
(10)
—传热管内平均体积流量,m3/h;
—传热管内平均温度,℃。
(二)强化套管换热器传热系数、准数关联式及强化比的测定
采用和光滑套管同样的处理数据方法,确定传热系数和准数关联式。
为研究强化传热效果(不考虑阻力的影响),可以用强化比的概念作为评判准则,其形式为:
,其中Nu是强化管的努塞尔准数,Nu0是光滑管的努塞尔准数,显然,强化比
>1,而且它的值越大,强化效果越好。
七、思考题
1、比较强化管和光滑管的努塞尔准数(计算强化比),并说明强化管强化传热的原因。
2总传热速率方程为,其中总传热系数K与空气对流传热系数、蒸汽对流传热系数和内管导热系数都有关(忽略污垢热阻),但在本实验中:
。
说明原因。
3、管内空气流动速度增大时,α有何变化?
说明原因。
八、附录
实验数据的计算过程举例:
1、光滑套管数据处理
孔板流量计压差计读数
=0.40KPa,空气进口温度
=20.7℃
出口温度
=65.4℃,传热管壁面温度
=99.7℃
(1)传热管内径
及流通截面积
=20.00(mm),=0.0200(m);
=3.142×(0.0200)2/4=0.0003142(m2).
(2)传热管有效长度
及传热面积
=1.20m
=3.142×0.02×1.20=0.07536(m2).
(3)空气平均物性常数的确定
先算出空气的定性温度
,
=43.5(℃)
在此温度下空气物性数据如下:
平均密度ρm=1.21(kg/m3);平均比热Cpm=1005(J/Kg·k);
平均导热系数λm=0.0277(W/m·K);平均粘度μm=0.0000193(
);
⑷空气流过换热器内管时平均体积流量
和平均流速的计算
孔板流量计体积流量(空气入口的体积流量):
=0.65*3.14*0.0142*3600/4*
=9.27(m3/h)
其中,c0-孔板流量计孔流系数,c0=0.65
A0-孔的面积m2
d0-孔板孔径,d0=0.014m
-孔板两端压差,pa
-空气入口温度(即流量计处温度)下密度,Kg/m3。
由于换热器内温度的变化,传热管内的体积流量需进行校正,则传热管内平均体积流量为:
=10.00(m3/h)
—传热管内平均体积流量,m3/h;
—传热管内平均温度,℃。
平均流速
:
=8.85(m/s)
⑸壁面和冷流体间的平均温度差
的计算:
=99.7-43.5=56.65(℃)
⑹传热速率
139(W)
⑺管内传热系数
40(W/m2·℃)
⑻各准数
29
=10377
其它组数据处理方法同上,数据结果见表2。
⑼求关联式
中的常数项
以
为纵坐标,
为横坐标,在对数坐标系上标绘
~
关系,由线性回归出如下结果:
y=0.0266x0.757
即
2、强化套管换热器数据处理:
重复上面步骤,同样可以得到强化套管换热器的实验数据,计算过程略,结果见表3及图。
其中强化比
的计算如下:
将强化套管换热器求得的Re数带入光滑套管换热器所得的准数关联式中,可以得到
。
如表3中第1组数据:
=26437
=
=0.0174×264370.8161×0.6970.4=61.20758
=98/61.20758=1.5992
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